Постоянной деформацией

Наиболее простым способом вентиляции является естественное проветривание, зависящее, однако, от таких случайных факторов, как скорость и направление ветра, разность температуры воздуха внутри помещения и вне его и др. Поэтому для обеспечения постоянной циркуляции воздуха необходима организованная вентиляция. В первом случае перемещение воздуха происходит (как и при неорганизованной вентиляции) за счет давления, создаваемого разностью плотностей наружного и внутреннего воздуха. Из-за незначительного значения располагаемого давления радиус действия таких систем ограничен.

поддержание постоянной циркуляции воды в стояках и внешних коммуникациях между домами и центральными теплофикационными пунктами (ЦТП);

Для защиты сильно прокорродировавших водяных систем применяют метод ускоренного фосфатирования. Для этого замкнутую систему заполняют 12 %-ным раствором фосфатов, который выдерживают там 5 сут при постоянной циркуляции. Затем раствор сливают, систему сушат и снова промывают тем же раствором в течение 2 ч. На поверхности стали образуется защитная пленка, состоящая из фосфатов и оксидов железа.

В ступени постоянной циркуляции для однородного потока имеем игс1и (=& const. При других методах закрутки лопаток поток отклоняется от указанного закона. Обычно это отклонение невелико и с ним можно не считаться в сугубо приближенных расчетах потерь от влажности. Поэтому ограничимся рассмотрением движения по закону постоянства момента скорости.

Ступени постоянной циркуляции. Если положить с„г = const или cz= const, то из уравнения (XI.5) соответственно следует, что cz — const или сиг — = const. В рамках принятых допущений — это случай потенциального (безвихревого) течения, так как все составляющие вихря осесимметричного потока при cz = const, cur = const и cr = 0 обращаются в нули. Если ступень спроектирована так, что условие cur = const выполняется как в сечении /—/, так и в сечении 2—2, то удельная работа hu = r(o(Ciu— Czu) также постоянна вдоль радиуса. Такие ступени называют ступенями постоянной циркуляции. Действительно, циркуляция скорости вокруг профиля в рабочей решетке с шагом t, состоящей из г лопаток, Г = t (ciu—czu) = 2яг (ciu — czu)lz при условии cur = const в сечениях 1—) и 2—2 сохраняется неизменной.

Меридиональные обводы. Форма меридионального обвода безлопаточного диффузора перед ступенью существенно влияет на характеристики ступени. В опытах БИТМ [17 гл. XI] для ступени постоянной циркуляции с цилиндрическими границами проточной части установка конических диффузоров на входе уже при углах у периферии у" = = 20° приводила к отрыву потока и снижению к. п. д. ступени на 4%. При больших углах у", достигавших 60°, срыв усиливался и вызывал значительные потери энергии, которые зарождались в диффузоре и развивались затем в НА и РК под влиянием сильных радиальных течений и больших углов атаки.

1) Метод постоянной циркуляции скорости, предложенный В. В. Уваровым; направляющая и рабочая решетки профилируются по закону

При работе без отстоя воды примерная схема мазутного хозяйства представлена на рис. 8. В этом случае (особенно при использовании механических форсунок, требующих высокого давления мазута) применяются два циркуляционных контура. Один служит для поддержания постоянной циркуляции мазута в хранилищах для устранения выпадения воды. Это требует непрерывной перекачки больших количеств мазута при малом напоре (только на про-

При движении одного из рядов двухрядной решетки относительно другого метод годографа скорости неприменим. Отметим, что вообще нелинеаризованная задача об обтекании движущихся друг относительно друга профилей может быть решена в настоящее время только при постоянной циркуляции скорости вокруг этих профилей.

В частном случае только поступательного движения неизменяемых профилей решетки (также при постоянной циркуляции скорости Г0) вычисления проще всего производить в относительном движении с относительной скоростью

Итак, расчет обтекания решеток из синхронно движущихся профилей потенциальным потоком несжимаемой жидкости при постоянной циркуляции скорости вокруг профилей не представляет принципиально новой задачи и сводится к дополнительным квадратурам.

Стадия циклической текучести наблюдается у металлических материалов, имеющих физический предел текучести, и связана с прохождением фронта Людерса - Чернова в условиях циклического деформирования. После достижения определенного числа циклов (соответствующих окончанию стадии циклической микротекучести) наблюдается начало раскрытия петли гистерезиса и снижение действующего напряжения ста (при испытаниях с общей постоянной деформацией за цикл) у образцов из отожженного железа (рис. 9). Происходит процесс макроскопического циклического разупрочнения. Такое поведение характерно для материалов, имеющих: физический предел текучести и испытываемых на усталость ниже статического предела текучести. На

Устойчивость указанного соотношения проверялась путем набора статистики по нескольким зонам изломов образцов из алюминиевых сплавов АК6, Д16Т, Д1Т и АВТ, которые наиболее широко применяются для изготовления элементов конструкций воздушных судов гражданской авиации. Все образцы были подвержены регулярному на-гружению при разном уровне максимального напряжения цикла путем растяжения и изгиба прямоугольных образцов и изгиба с вращением круглых образцов. Некоторые образцы подвергали на-гружению с постоянной деформацией.

В случае доминирования упругой деформации при нагружении материала имеет место зависимость управляющего параметра в первом уравнении синергетики только от энергии упругой деформации. Эту ситуацию можно реализовать и при нагружении материала с постоянной нагрузкой. В том случае, если уровень напряжения низкий и зона пластической деформации имеет пренебрежимо малые размеры по сравнению с длиной трещины и размерами сечения в направлении распространения трещины, нагруже-ние с постоянной нагрузкой и постоянной деформацией становятся эквивалентны друг другу. В обоих случаях имеет место зависимость скорости роста усталостной трещины от длины, описываемая первым уравнением синергетики. Различия в условиях нагружения (постоянная деформация и нагрузка) заключаются в том, что при постоянной деформации уравнение типа (5.43) описывает весь участок стабильного роста трещины, тогда как при постоянной нагрузке происходит самоорганизованный переход к нелинейному нарастанию СРТ по ее длине.

Соотношение (5.48) может быть использовано для полного описания роста малых и больших усталостных трещин при реализации нагружения с постоянной деформацией. Из этого может быть сделан важный вывод. В случае выявления линейной зависимости шага усталостных бороздок (скорости роста трещины) от ее длины при неизвестном внешнем нагружении элемента конструкции можно утверждать, что были реализованы условия роста трещины, подобные внешнему воздействию с постоянной деформацией.

состояние может соответствовать не только переходной области от мало- к многоцикловой усталости, но даже отвечать области многоцикловой усталости при небольших размерах трещин. В проведенном эксперименте размеры трещины не превысили 2 мм. Поэтому указанные экспериментальные данные следует связывать с особенностями роста коротких трещин, для которых имеет место высокий градиент напряженного состояния материала. В испытаниях с постоянной деформацией, что соответствует уровню напряжения около или выше предела текучести материала, вырастить усталостную трещину при таком высоком градиенте напряжений и при такой высокой частоте нагружения не представляется возможным.

го состояния элемента конструкции [3]. Во всех случаях развитие трещин происходит с сохранением линейного нарастания шага усталостных бороздок вдоль малой оси полуэллиптической трещины (см. рис. 10.7). Такая закономерность характерна для малоциклового усталостного разрушения элемента конструкции для его нагружения с постоянной деформацией в случае двухосного напряженного состояния (см. главу 6).

Распространение трещины происходит в массивном по габаритам объекте, когда развитие процесса разрушения аналогично условиям нагружения с постоянной деформацией. Шаг усталостных бороздок или скорость роста усталостной трещины линейно зависят от длины трещины (см. рис. 10.8). В этом случае изменение шага усталостных бороздок по длине происходит с сохранением второй степени у коэффициента интенсивности напряжения, определяющего нарастание скорости роста усталостной трещины (см. главу 6). Поэтому далее определяем параметры следующего кинетического уравнения:

величин шага усталостных бороздок. Они соответствуют области малоциклового усталостного разрушения материала. В этом случае для больших сечений массивных конструкций зависимость шага усталостных бороздок от эквивалентного коэффициента интенсивности напряжения характеризуется показателем степени те = 2, поскольку следует рассматривать нагружение с постоянной деформацией. Поэтому можно записать (см. главу 5):

Переходя от решений задач о плоской деформации к решениям задач об обобщенной плоской деформации, т. е. вводя в рассмотрение на каждом шаге приращения нагрузки приращения средней деформации в осевом направлении Aez, а не полагая Дёг=0, можно исследовать и случай осевого нагруже-ния. Для построения решений этих задач необходимо учитывать, что Аож = My = 0 и Дсгг Ф 0 на каждом шаге нагруже-ния. Соответствующие результаты опубликованы Лином с соавторами [20], использовавшими элементы с линейным законом изменения деформации вместо элементов с постоянной деформацией. В этой работе представлены результаты для бороэпок-сидного и бороалюминиевого композитов с объемной долей волокон 50%, полученные для случая квадратной укладки.

---• на усталость изгибом при вращении с постоянной деформацией 3 — 73

Машины для испытания изгибом при вращении с постоянной деформацией образца. В рассмотренных выше машинах осуществлён принцип постоянства нагрузки в течение всего периода испытаний — до полного разрушения. При этом ничем не ограниченное нарастание деформации, протекающее после появления трещины с большой скоростью, способствует быстрому разрушению образца Для испытаний на усталость применяются также машины, обеспечивающие постоянство деформации образца.