Постоянной интенсивностью

но определение постоянной интегрирования

Подставляем значение постоянной интегрирования и получаем

Решаем это дифференциальное уравнение с помощью произвольных коэффициентов и после подстановки постоянной интегрирования, полученной при условии t=0; x=0, окончательно имеем

Если известен вид функций, выражающих зависимости координат точки от времени, то компоненты скорости мы получим, дифференцируя эти функции по времени. Наоборот, если нам известно, как компоненты скорости точки зависят от времени, то при помощи обратной операции — интегрирования — мы можем найти вид функций, выражающих зависимость координат от времени. При этом, однако, в результате интегрирования мы получим функции, содержащие по одной произвольной постоянной (постоянной интегрирования). Чтобы определить эти произвольные постоянные и иметь возможность находить значения координат в любой момент времени, необходимо знать значения координат для какого-либо определенного момента времени.

Каждому значению п соответствует частное решение, а каждому частному решению соответствует свое значение постоянной интегрирования. Общее решение есть сумма частных решений для всех последовательных положительных значений чисел п:

Из условия, что при х=0 6 = 0, следует, что с=0. Решив последнее уравнение относительно б и учитывая значение постоянной интегрирования, будем иметь, что

Значение постоянной интегрирования С определяется из граничных условий. При r=0 t=t0 и C=t0+—10. Подставляя это

Значение постоянной интегрирования ничных условий. При г =-- 0 t = t0 и C

!) Заметим, что при последовательном интегрировании уравнения (12.123) перед третьим интегрированием обе части уравнения (12.124)2 были разделены на Е1Х для того, чтобы в результате третьего интегрирования получить угол поворота поперечного сечения балки $ — v', а в результате четвертого— прогиб v. Без такого деления в результате третьего и четвертого интегрирования имели бы не v' и v, a EIxv' и EIxv соответственно. Вследствие отмеченного деления на Е1Х получилось то, что в (12.124)j постоянной интегрирования является — Qyo и в (12.124)2 — величины — Qyo и — МХО, а в (12.124)3 таковыми

симплексы за исключением условий однозначности, которые войдут в них в результате определения постоянной интегрирования.

Начальные условия для определения постоянной интегрирования D2: при к — 0 ак = 0, поэтому Dz = 0. Окончательное уравнение для ак будет иметь вид

РАЗМНОЖЕНИЯ НЕЙТРОНОВ КОЭФФИЦИЕНТ - хар-ка цепной ядерной реакции. Определяется как отношение числа нейтронов в одном поколении к их числу в предыдущем поколении (подразумевается, что смена поколений происходит в результате деления ядер, когда поглощаются первичные нейтроны и рождаются вторичные). При Р.н.к., равном 1 (критический режим), имеет место стационарная цепная реакция с постоянной интенсивностью. Если Р.н.к. > 1, то интенсивность процесса нарастает, если меньше - спадает. См. также Реактивность.

Участок АБ указывает на продолжение приработки. Если бы этот участок отсутствовал, то износ мог протекать по линии АГ, параллельной БВ, т. е. с самого начала имелось бы установившееся изнашивание с постоянной интенсивностью, равной h3/st. Так как в действительности износ протекает не по линии АГ, а по линии АБВ, то интенсивность изнашивания за путь sl будет равна h1/sl, а за путь ht она составит ht/st, где Аг, Л, я А, — соответствующие износы.

тогда из (14.91) с учетом (14.93) остается •Ог (г) = 0^(0) г, т. е. стержень испытывает лишь кручение с постоянной интенсивностью угла закручивания •&'., (г) == кг (г) = 0^ (0). При этом, согласно (14.13), с учетом (14.91), (14.92), (14.93) и (14.96) w (z, s) = xz (2)00 (s), т. е. выяснилось, что тонкостенный стержень открытого профиля в предположениях, сделанных в условиях примера, испытывает свободное кручение.

Линия износа В, характеризующая процесс приработки поверхностей трения при обкатке со ступенчатым повышением числа оборотов, имеет совершенно иной вид, чем линии А и Б. Линия износа А представляет одну линию с кривой и прямой частями и ясно определяемой точкой М — моментом окончания приработки. По линии Б приработка происходила с некоторой, примерно постоянной, интенсивностью износа.

Для изделий с постоянной интенсивностью отказов должны указываться ^-характеристика (интенсивность отказов) в период нормальной эксплуатации и ресурс (срок службы). Для изделий с переменной интенсивностью отказов должны указываться или вероятность безотказной работы для установленного ряда длительностей работы, или вероятность безотказной работы для установленного ряда длительностей работы и ресурс.

2. Это распределение характеризуется постоянной интенсивностью отказов 1/0, которая служит также параметром распределения. Постоянная интенсивность отказов означает, что вероятность отказа системы не зависит от того, сколько времени

— в системе имеется один ремонтный орган, обеспечивающий восстановление работоспособности каналов с постоянной интенсивностью^;

Сравнивая (5.8.7) с (5.4.19), можно сделать вывод о том, что при высокой кратности резервирования рассматриваемая система с аппаратурным резервом дробной кратности и постоянной интенсивностью отказов каждого канала оказывается эквивалентной по вероятности безотказного функционирования (т+п) -канальной системе, выполняющей задание того же объема. Это становится очевидным, если в формуле (5.8.7) привести минимальное время выполнения задания к масштабу времени m-канальной системы, умножив ta на коэффициент (т+п)/т. Таким образом, при достаточном резерве времени вероятность безотказного функционирования многоканальной системы с ненагруженным аппаратурным резервом не зависит от разделения каналов на основные и резервные, а определяется лишь общим их количеством. Этот вывод является обобщением сделанного в § 5.4 вывода об эквивалентности mi-канальной и одноканальной системы с т—1 резервным каналом в ненагруженном режиме. Как и раньше, с уменьшением кратности временного резервирования эквивалентность нарушается.

Здесь рассматривается m-канальная система, выполняющая задание за время t3 = i3//m и подверженная действию потока сбоев с постоянной интенсивностью К\ в каждом канале. Для защиты системы от сбоев все задание разбивается на п равных этапов, каждый из которых может быть принят к исполнению любым из каналов и в отсутствие сбоев выполнен за время i — t3'ln. При необходимости любой из этапов можно переадресовать для исполнения любому другому каналу, причем на такую передачу не затрачивается дополнительного времени. Порядок выполнения каналом принятого этапа задания будет уточнен в дальнейшем. Для выполнения задания системе предоставляется, резерв времени на повторение этапов, на которых произошел сбой. Для обнаружения сбоев применяется один из следующих методов контроля:

Рассмотрим расчетную эффективность осаждения влаги по обводу профиля сопловой лопатки при реальном распределении влаги на входе в сопловой канал. Начальные условия для у0 ~ 8 и 3% определялись по рис. 7.6—7.8 с учетом функции распределения частиц влаги по размерам. На рис. 7.12 приведены результаты расчета изменения осаждения влаги по длине спинки и вогнутой части сопловой лопатки для этих случаев. При этом предполагалось, что влага, соприкасающаяся с поверхностью лопатки, не отражается в поток, т, е. остается на поверхности лопаток. Видно, что на спинке выпадение влаги наблюдается только в зоне входной кромки. На вогнутой поверхности лопатки выпадение влаги происходит по всей длине с практически постоянной интенсивностью осаждения dr[lds = const, причем на вогнутой поверхности лопатки на единицу площади выпадает влаги в четыре раза больше, чем на спинке (при у = 8%). С уменьшением влажности пара разница эффективности осаждения на спинке и вогнутой части еще больше возрастает.

Особенности выплавки нержавеющей стали с применением кислорода в кислых дуговых печах освещены в монографии [39]. На основании накопленного опыта было рекомендовано начинать продувку кислородом при температуре ванны не ниже 1730° С и вести ее с постоянной интенсивностью, регулируя общий расход кислорода