Постоянной концентрацией

ты до начала контакта стержня с полумуфтой при передаче и отсутствии нагрузки соответственно (рис. 20.10). Для муфт постоянной жесткости ty = — 1,0, для муфт переменной жесткости ^ = 0,6. !.(),?; "

Муфты постоянной жесткости (исполнение // на рис. 20.10) характеризуются меньшей жесткостью при одинаковой с исполнением ./ величине S и допускают примерно в три раза большие радиальные смещения валов при одинаковой силе Р \.

где аи — допускаемое напряжение изгиба материала стержня (табл. 20.2), МПа; Е — 2,15 • 105 — модуль упругости стали, МПа; ? = 0, 26.. .0,27; ц> = a/S, где а и S — расстояния от средней плоскости муфты до точки начала контакта стержня с полумуфтой при передаче и отсутствии нагрузки соответственно (рис. 20.10). Для муфт постоянной жесткости vj/ = 1 ,0, для муфт переменной жесткости \\> = 0.6. ..0, 7. Угол относительного поворота полумуфт — до ср и 0,035 рад;

Муфты постоянной жесткости (исполнение II на рис. 20.10) характеризует меньшая жесткость при одинаковой с исполнением I величине S; они допускают примерно в три раза большие радиальные смещения валов при одинаковой силе

г — радиус в соответствующем сечении. При постоянной жесткости нагрузка пропорциональна деформациям или в нашем случае радиусам г, которые в свою очередь пропорциональны расстояниям от вершины делительного конуса — рис. 8.32,6. Если модуль зубьев и нагрузка изменяются одинаково, то напряжения изгиба остаются постоянными [см. формулу (8.19)1 по всей длине зуба.

жесткости. Для муфт постоянной жесткости Сф = Г/ф = const.

вует состояния, называемого резонансом, а амплитуда колебаний всегда имеет конечное значение. Это объясняется тем, что жесткость муфты изменяется с ростом амплитуды колебаний. Допустим, что система приближается к резонансу в точке Л (см. рис. 17.9). При этом должны возрастать амплитуды колебании. С ростом амплитуд изменяется жесткость муфты, т. е. частота свободных колебаний системы. Система автоматически выходит из резонанса. Применять муфты переменной жесткости особенно целесообразно в тех случаях, когда частота вращения машины изменяется в широких пределах. При этом муфта постоянной жесткости не всегда способна обеспечить устойчивость машины во всем рабочем диапазоне частоты вращения.

15.10*. Упругая муфта постоянной жесткости с цилиндрическими винтовыми пружинами (рис. 15.6) должна передавать Мр = 1600 н-м. Пружины из стальной проволоки по ГОСТу 9389—60 расположены

Для муфт с пружиной постоянной жесткости величиной а задаются в пределах (0,4. ..0,5) /.

Схема работы пружины показана на рис. 21.22, б, в. Муфту надо конструировать так, чтобы при максимальной рабочей нагрузке зубья не работали кромками. В стационарных машинах при отсутствии опасности колебаний применяют муфту постоянной жесткости с простой формой зубьев (см. рис. 21.22,0). Пружина является наиболее ответственным элементом муфты. Ее выполняют из пружинной стали с пределом прочности ав=1700 МПа. В больших муфтах применяют пружины, устанавливаемые в два-три ряда по высоте зубьев.

Корпусные детали, работающие на изгиб и кручение, целесообразно выполнять тонкостенными с толщиной стенок, обычно определяемой по технологическим условиям (условиям хорошего заполнения форм жидким металлом). Детали, работающие на кручение, нужно по возможности выполнять с замкнутыми сечениями, а работающие на изгиб — с максимальным отнесением материала от нейтральной оси. При необходимости изготовления окон в стенках для использования внутреннего пространства не следует их совмещать по длине; ослабление целесообразно компенсировать отбортовками или жесткими крышками. Наиболее эффективным путем экономии материалов при изготовлении машин обычно является уменьшение толщин стенок. Уменьшением толщин стенок в k раз при сохранении постоянной жесткости и подобия контура можно уменьшить массу в k'-/3 раз. Необходимая жесткость стенок обеспечивается соответствующим оребрением.

В объеме жидкого электролита с постоянной концентрацией перенос вещества осуществляется конвекцией, т.е. движением жидкости. При наличии градиента концентации в слое жидкости становится возможным перенос молекулярной диффузией.

Наряду с абсолютной величиной диффузионных потенциалов нужно учитывать также и их зависимость от температуры и соответствующую зависимость потенциалов электродов сравнения. При этом для вы-"ражения (2.29) важное значение имеет также и зависимость растворимости солей металлов от температуры. По этим соображениям иногда отдают предпочтение электродам сравнения .с постоянной концентрацией соли перед электродами сравнения с насыщенными растворами. По практическим причинам электроды сравнения часто размещают за пределами исследуемой системы при температуре окружающей среды и соединяют со средой солевым мостиком, в котором сглаживаются различия в давлении и температуре. Все потенциалы, приводимые в настоящем справочнике, получены по такой схеме, если конкретно не оговорено иное,

Регенерация ионита осуществляется постоянным расходом реагента с постоянной концентрацией и скоростью его пропускания. После достижения стабилизации показателей ионирования снимается контрольная (полная) выходная кривая по удаляемому иону до достижения значений исходной концентрации. Полная выходная кривая по сравнению с выходной кривой до проскока дает дополнительную информацию о кинетике процесса ионирования и, кроме того, облегчает сравнение с предыдущими контрольными опытами. Серию опытов повторяют не менее 3 раз, и в каждом случае контрольную кривую снимают после стабилизации показателей ионирования. Сходимость трех контрольных кривых, 'снятых на свежем образце ионита, свидетельствует о корректности полученных данных и позволяет принять их для расчета начальной обменной емкости ионита. Затем проводят опыты по ионированию реальной сточной воды. После выполнения на реальной сточной воде определенного количества рабочих циклов примерно с интервалами 20, 50, 100, 150, 200, 300, 400, 600, 800 снимают контрольные выходные кривые на имитате сточной воды по описанной выше методике.

При обработке опытных данных весь аппарат разбивался на три участка высотой соответственно 0,373 (нижний, начинающийся на 0,044 м от решетки), 1,062 (средний) и 7,746 (верхний с практически постоянной концентрацией) и для каждого из них подсчитывалась средняя скорость подъема частиц v4, равная произведению удельного массового расхода Сч материала через установку на длину / участка, деленному на массу Арг /g частиц, содержащихся на данном участке.

Аналогично, рассматривая процессы, протекающие в последующих слоях, легко видеть, что количество примеси, десорбированное из каждого последующего слоя первой порцией регенерационного раствора 61/, будет уменьшаться. Концентрация примеси в этой порции будет возрастать по мере прохождения ею фильтрующего слоя и, наконец, на каком-то слое 6ЯР она достигнет величины Сисх. Схематично изменение С в фильтрующем слое при регенерации фильтра представлено на рис. 5-16. На рис. 5-16, а дана зависимость q = /(С) от высоты фильтрующего слоя в момент отключения фильтра на регенерацию; на рис. 5-16, б—та же зависимость после пропуска первой порции регенерационного раствора; на рис. 5-16, в — изменение концентрации примеси в первой порции регенерационного раствора при нахождении ее на различных слоях фильтра. Из рис. 5-16, б и б видно, что снижение q и повышение С до Сисх происходят только на участке OD. Начиная с точки D, раствор с постоянной концентрацией проходит до точки А [определяемой условием, что перед регенерацией на всем участке фильтра О А <7=/(Сисх)]. Регенерационный раствор с концентрацией Сисх, поступивший на первый же слой, лежащий за точкой А, уже не будет находиться с ним в сорбционном равновесии, так как количество примеси, сорбированное на этом слое, <7
Последнее уравнение позволяет найти скорость перемещения по высоте фильтра зоны раствора с постоянной концентрацией примеси С, т. е.

Дифференцирование уравнения (5-25) по С позволяет найти зависимость скорости перемещения зоны с постоянной концентрацией С от величины этой концентрации:

Взамен же уравнения (5-25) скорость перемещения в фильтрующем слое зоны с постоянной концентрацией ионов А будет выражаться уравнением

Если изотерма имеет положительную кривизну (см. рис. 5-17), то фронт фильтрования является диффузным. Расчет сорбционной емкости до проскока может быть произведен, исходя из уравнения (5-25) скорости перемещения зон с постоянной концентрацией.

При изучении диффузии растворимого вещества в текущем потоке жидкости пользуются уравнением (6-9-1) и (6-9-6). Если положить в основу дифференциальное уравнение (6-9-6), то из его решения для простейших граничных условий первого рода (полупространство с постоянной концентрацией на открытой поверхности) можно рассчитать коэффициенты диффузии D (коэффициент дисперсии).

Результаты исследований приведены в табл. 6. Как и следовало ожидать, с увеличением концентрации серной кислоты Ко. рения заметно снижается, а с увеличением разбавления ассимп-тотически приближается к бесконечности (при 100%-ном поглощении рения из раствора). Емкость анионитов (СОЕ) возрастает при разбавлении кислоты до определенного значения. При большом разбавлении СОЕ может снизиться из-за недостаточного времени контакта. Полученные данные являются суммарным выражением двух закономерностей: падения емкости анионита при увеличении концентрации в растворе H2SO4 (с постоянной концентрацией рения) и увеличения емкости анионита до постоянной величины при увеличении концентрации рения в растворе (с постоянной концентрацией H2SO4).