Постоянной предварительной

ВТД обычно подразделяют на дефектоскопы с проходными и накладными преобразователями. Дефеюххжопы с проходными ВТП чаше всего применяют для автоматизированного или автоматического бесконтактного контроля труб, прутков, проволоки, а также метизов, шариков и роликов подшипников и т.д. Основной режим работы ВТД с проходными ВТП - динамический. Преобразователи таких ВТД, как правило, трансформаторного типа с однородным или неоднородным полем в зоне кон-троля^и включаются они по дифференциальной схеме. Применение ВТП с неоднородным полем обусловлено стремлением уменьшить длину возбуждающей катушки с целью сокращения общей длины ВТП при контроле объектов большого диаметра. Однако при этом приходится принимать меры для стабилизации положения объекта. Для уменьшения возможных радиальных перемещений объекта в ВТП, а также для поддержания коэффициента заполнения на определенном уровне, определяющем чувствительность, дефектоскопы снабжают набором ВТП различного диаметра. При использовании ВТП с однородным полем можно значительно уменьшить число их типоразмеров, компенсируя изменение чувствительности при изменении коэффициента заполнения регулированием возбуждающего тока. В большинстве современных дефектоскопов с проходными ВТП информация выделяется модуляционным способом, поэтому они предназначаются для динамического режима контроля, а для некоторых скорость движения объекта необходимо сохранять постоянной, поскольку при изменении скорости изменяются частотный спектр сигналов и чувствительность дефектоскопа. Некоторые дефектоскопы могут работать и в статическом режиме (при неподвижном объекте), однако этот режим не является основным и обычно используется для настройки прибора.

ВТД обычно подразделяют на дефектоскопы с проходными и накладными преобразователями. Дефектоскопы с проходными ВТП чаше всего применяют для автоматизированного или автоматического бесконтактного контроля труб, прутков, проволоки, а также метизов, шариков и роликов подшипников и т.д. Основной режим работы ВТД с проходными ВТП - динамический. Преобразователи таких ВТД, как правило, трансформаторного типа с однородным или неоднородным полем в зоне контроля^ включаются они по дифференциальной схеме. Применение ВТП с неоднородным полем обусловлено стремлением уменьшить длину возбуждающей катушки с целью сокращения общей длины ВТП при контроле объектов большого диаметра. Однако при этом приходится принимать меры для стабилизации положения объекта. Для уменьшения возможных радиальных перемещений объекта в ВТП, а также для поддержания коэффициента заполнения на определенном уровне, определяющем чувствительность, дефектоскопы снабжают набором ВТП различного диаметра. При использовании ВТП с однородным полем можно значительно уменьшить число их типоразмеров, компенсируя изменение чувствительности при изменении коэффициента заполнения регулированием возбуждающего тока. В большинстве современных дефектоскопов с проходными ВТП информация выделяется модуляционным способом, поэтому они предназначаются для динамического режима контроля, а для некоторых скорость движения объекта необходимо сохранять постоянной, поскольку при изменении скорости изменяются частотный спектр сигналов и чувствительность дефектоскопа. Некоторые дефектоскопы могут работать и в статическом режиме (при неподвижном объекте), однако этот режим не является основным и обычно используется для настройки прибора.

В большинстве современных дефектоскопов с проходными ВТП информация выделяется модуляционным спо-спобом, поэтому они предназначаются для динамического режима контроля, а для некоторых скорость движения объекта необходимо сохранять постоянной. Поскольку при изменении скорости изменяются частотный спектр сигналов и чувствительность дефектоскопа, некоторые дефектоскопы могут работать и в статическом режиме (при неподвижном объекте), однако этот режим не является основным и обычно

Расчеты выполнялись при варьировании степени золоочистки на ТЭС (от 0 до 99 %) и содержания окислов азота в дымовых газах (от 150 до 700 мг/нм3). При отсутствии сероочистки в проектных вариантах ТЭС и постоянстве выбросов окислов серы ущерб от них в расчетах оставался величиной постоянной. Поскольку речь идет о вновь сооружаемой ТЭС с установкой электрофильтров для золоулавливания и нового котлооборудования с учетом подавления образования окислов азота, за базовый принят вариант полного отсутствия названных природоохранных мероприятий на электростанции. Вариант полного отсутствия золоочистки нереален, однако для определения эффективности золоулавливающего оборудования надо* соотнести эффект от его использования, который выражается величиной предупрежденного ущерба, с капитальными затратами на создание этого оборудования. Ингредиентная структура базовой величины полного ущерба без учета фактора времени такова, что ущерб от выбросов пыли составляет 92,4 %, от окислов серы ц азота — по 3,8 %, с учетом фактора времени она меняется незначительно (табл. 11.9).

ных условий величиной постоянной. Поскольку поглощенная энер-гия вычисляется исходя из внешних условий (для трения скольжения — нагрузки, коэффициента трения и пути трения, для изнашивания в струе абразивных частиц — скорости их вылета и массы), то число циклов до разрушения, необходимое для сравнительной оценки износостойкости при более мягких режимах, можно получить и без анализа структурных изменений, исходя только из параметров, характеризующих установившийся режим фрикционно-контактного воздействия. Это новый и перспективный подход к созданию и совершенствованию методов оценки износостойкости материалов, увеличению надежности и долговечности узлов трения.

Зависимость скорости распространения ультразвука в жидкостях от величины адиабатической сжимаемости определяет изменение скорости ультразвука в жидкой среде при изменении температуры и давления. Сжимаемость всех жидкостей, в том числе и смазочных масел, сильно увеличивается при повышении температуры и понижается при увеличении давления, что и вызывает соответственно либо уменьшение, либо увеличение скорости звука. Характеристики твердого тела, а именно — детали узла трения во время работы остаются практически неизменными, не меняется ни состав, ни размеры, поэтому скорость распространения звука в деталях, находящихся в контакте, остается постоянной. Параметры смазочного слоя во время работы непрерывно меняются, толщина слоя, давление в нем, температура взаимосвязаны, поэтому изменение одного из «их влечет изменение других. Скорость распространения звука в этом случае не может оставаться постоянной. Поскольку

С помощью только поворотных горелок трудно поддерживать температуру пара постоянной, поскольку положение ядра факела и тепловосприятие в топке даже при фиксированном положении горелок часто изменяется в зависимости от равномерности подачи пыли, колебания давления первичного и вторичного воздуха на выходе из горелок и др. Поэтому этот метод регулирования можно использовать для улучшения статических характеристик перегревателя. Для динамического регулирования необходимо дополнительно иметь какой-либо другой метод.

слоя. Температура стенки постоянна. Согласно соображениям, изложенным в разд. IV, разностная схема неприменима в критической точке. Поэтому было привлечено аналитическое решение для 0<х + <0,05. В данной области скорость ие принималась постоянной. Поскольку эта величина не точно постоянна и поскольку при х =0,05 необ-

ном сечении канала, т. е. может быть применена для расчета сопротивлений в подводящих и отводящих патрубках. В каналах распределителя скорость жидкости обычно не остается постоянной, поскольку количество протекаемой в канале жидкости определяется скоростью поршня.

ственно иначе, что становится понятным уже по сравнению шлифов (рис. 31.8). Даже при одинаковом суммарном содержании графита, например как на рис. 31.8, айв, шаровидная форма графитовых включений уменьшает скорость звука в чистом •основном металле в значительно меньшей степени, чем пластин-жи, и также меньше затрудняет прохождение звука. Скорость звука является [1688] однозначным показателем доли шаровидного графита в общем его количестве (рис. 31.9), если степень эвтектичности остается постоянной. Поскольку она приблизительно известна по шихтовке, скорость звука может служить показателем качества чугуна с шаровидным графитом. При 100 % шаровидных включений графита в чугуне достигается скорость звука по крайней мере на уровне 96 % ее значения т стали, причем независимо от степени эвтектичности.

Из уравнения (2.1) и рис. 2.17, а, следует, что для деформационно упрочняемых материалов полная накопленная энергия не является постоянной, поскольку

В конце 30-х годов была предложена новая схема всережимного механического регулятора с постоянной предварительной затяжкой пружин, или, как иначе говорят, с внутренним натяжением пружин. Несколько позже эта схема регулятора была с успехом использована на двигателе КД-35.

Механические всережимные регуляторы подразделяются на регуляторы с переменной предварительной затяжкой и регуляторы с постоянной предварительной затяжкой пружин.

частой смене скоростных режимов. Определенным преимуществом в этом отношении обладают всережимные механические регуляторы с постоянной предварительной затяжкой пружин.

4. Всережимные механические регуляторы прямого действия с постоянной предварительной затяжкой пружин

Привод регулятора дизеля КД-35 осуществляется через шестерню / (фиг. 136), свободно посаженную на втулку 2. Последняя укреплена на коническом хвостовике кулачкового вала 3 топливного насоса при помощи гайки 4 и шпонки 5. Движение от вала 3 к шестерне / передается при помощи трения, развиваемого плоской пружиной 7 (выполненной в виде звездочки), прижатой к шестерне''гайкой 6 так, что шестерня начинает проскальзывать при передаче момента около 70 кгсм. В связи с этим механизм регулятора освобождается от периодических колебаний угловой скорости вала топливного насоса. Наружная шестерня привода связана с шестерней 8 регулятора (фиг. 137), приводящей в движение валик 7. Наличие передачи обеспечивает повышенную скорость вращения грузов по сравнению с валиком топливного насоса в 3,64 раза. На валике 7 укреплена крестовина 6, являющаяся опорой для двух грузов 10. Лапки этих грузов через упорный подшипник опираются на муфту 11, которая перемещается вдоль валика регулятора. Между муфтой и левой опорой валика расположены пружины: наружная с постоянной предварительной затяжкой и внутренняя 2, установленная свободно с некоторым определенным зазором.

В электрическом чувствительном элементе нагрузки (фиг. 107) поддерживающая сила зависит только от приращения мощности и конструктивных параметров элемента, поэтому при перемещении ZN золотника величина ее не изменяется так же, как и в пневматических и гидравлических чувствительных элементах. Пружины, действующие в противоположных направлениях, установлены с постоянной предварительной затяжкой, обеспечивающей стабильное положение золотника при вибрации корпуса. Следовательно, фактор устойчивости и в этом случае определяется соотношением (153).

а — с переменной предварительной затяжкой пружины: 1 — 2 и 3—4 — характеристики ? = I у>- °~с постоянной предварительной затяжкой пружин: 1—4 — характеристика с = Т (П; *—3 — участок характеристики Е' = f (r) в пределах одной регуляторной характеристики двигателя.

По формуле (165) можно определить зависимость степени неравномерности от числа оборотов всережимного механического регулятора с постоянной предварительной затяжкой пружины. Его характеристика, построенная при тех же условиях в координатах Е' (Ссо^)

Эта формула остается качественно справедливой и для регуляторов с постоянной предварительной затяжкой пружины, что облегчает оценку шро.

Таким образом, регуляторные характеристики двигателей, оборудованных автоматическими регуляторами прямого действия с переменной или постоянной предварительной затяжкой пружины, по мере уменьшения регулируемого скоростного режима постепенно уменьшают свой наклон, как это показано на фиг. 130.

После некоторых преобразований аналогичный результат получается при подстановке соотношения (185) и в формулу (167). Следовательно, выражение (186) справедливо для всережимного механического регулятора как с переменной, так и с постоянной предварительной затяжкой.