Постоянной следовательно

печения безотрывного обтекания лопаток по всей длине применяют их закрутку в соответствии с принятым условием (законом). В настоящее время практическое применение получили три типа ступеней: с постоянной вдоль радиуса циркуляцией, с постоянной реактивностью и с номинальным режимом работы всех решеток вдоль радиуса.

2.8. СТУПЕНЬ ОСЕВОГО КОМПРЕССОРА С ПОСТОЯННОЙ РЕАКТИВНОСТЬЮ ПО ВЫСОТЕ ЛОПАТКИ

с постоянной реактивностью 50 Гсверхзвуковая (трансзвуковая)

2.8. Ступень осевого компрессора с постоянной реактивностью по высоте лопатки ...................... 50

2.8. СТУПЕНЬ С ПОСТОЯННОЙ РЕАКТИВНОСТЬЮ

Из формулы (2.45) следует, что в ступени с постоянной реактивностью осевые скорости воздуха претерпевают значительные изменения вдоль радиуса. На рис. 2.21 показано изменение осевой и окружной составляющих скоростей в различных сечениях и числа M.wi для такой ступени. Для сравнения там же штриховыми линиями нанесены соответствующие величины для ступенл, имеющей те же данные еа среднем радиусе, но выполненной с постоянной вдоль радиуса циркуляцией. Сравнение показывает, что закон постоянства степени реактивности ступени обеспечивает значительно более благоприятное распределение предварительной закрути и

Рис. 2.21. Изменение параметров потока по радиусу в ступени с постоянной реактивностью (рк>=0,62; ?„=25 кДж/кг; иср=260 м/с)

На рис. 2.22 показан "вид лопаток входного направляющего аппарата, рабочего колеса и направляющего аппарата ступени с постоянной реактивностью. Из сравнения этого рисунка с рис. 2.18 видно, что рабочие лопатки в ступени с постоянной реактивностью мало отличаются от лопаток ступени с постоянной циркуляцией (последние обычно имеют несколько большую закрутку из-за более сильного изменения углов (Jj и pz по радиусу). Существенно отличаются у этих двух типов ступеней лопатки неподвижных венцов. Так лопатки входного направляющего аппарата (если он установлен) для ступени с постоянной циркуляцией должны быть изогнуты у корня значительно сильнее, чем на периферии, в соответствии с условием rciu=const. Лопатки ВНА ступени с постоянной реактивностью, наоборот, должны быть сильно изогнуты в своей периферийной части и почти не отклоняют поток у корня.

Рис. 2.22. Лопатки ступени с постоянной реактивностью

Ступени с постоянной реактивностью и близкие к ним но характеру изменения сщ по радиусу находят широкое применение в авиационных ГТД, в особенности в качестве первых ступеней дозвуковых осевых компрессоров.

са при d"=0,5 для ступени с постоянной реактивностью при допустимом значении М„ь равном 0,75, что соответствует дозвуковым профилям лопаток с с~0,10 (кривая 1). Как видно, достижимые значения я*т в такой ступени невелики (1,2--1 25) и по мере увеличения расчетного расхода на единицу площади входа умень-ша4тся сначаРлаУ медленно, а затем все быстрее. Если же допустить увеличение относительной скорости набегающего на лопатки потока без снижения КПД ступени до умеренных сверхзвуковых значений, например до M«,i«l,l, то это позволит существенно уменьшить внешний диаметр компрессора за счет увеличения GIF или же увеличить Л*т, т. е. выполнить компрессор с меньшим числом ступеней (кривая 2). Эти данные наглядно демонстрируют преимущества транс-

стом энергии стабилизации. Это объясняется тем, что во всем объеме материала, который прошла граница, положения атомов внедрения в основном не являются равновесными (в равновесном состоянии атомы внедрения расположены вдоль оси, совпадающей с направлением вектора намагничивания домена) в соответствии с новым направлением вектора намагниченности. Наоборот, при смещении 180°-ной границы на расстояния, большие ее толщины, тип междуузлий, преимущественно занятых атомами внедрения, хорошо согласуется с направлением вектора намагниченности. Поэтому для 180°-ной границы энергия стабилизации сначала несколько возрастает, а затем остается постоянной. Следовательно, если считать, что 90°-ные границы закреплены сильнее, чем 180°-ные границы, то в малых полях происходит упругое смещение 90°-ных границ, и при этом ц — const; в полях, больших поля стабилизации, происходит необратимое смещение 90°-НЫХ границ И проницаемость изменяется также не-

Иногда к машинному агрегату предъявляются требования, чтобы средняя угловая скорость его коренного вала при всех условиях была постоянной; следовательно, коэффициент Д неравномерности регулятора в этом случае должен равняться нулю. Автоматическое регулирование, удовлетворяющее таким требованиям, называется изодромным. При изодромном регулировании в случае изменения нагрузки средняя угловая скорость на короткое время изменяется, но в дальнейшем она становится равной своему прежнему значению.

Следовательно, при проектировании машины для уравновешивания действия сил инерции ее звеньев, необходимо так подобрать распределение масс подвижных звеньев машины, чтобы общий центр тяжести их был неподвижен, при этом сумма проекций всех сил инерции на координатные оси будет равна нулю, а сумма проекций количеств движений будет постоянной. При уравновешивании действия моментов от сил инерции, осуществляемом при Jxz= =const и JХу— const, ставится дополнительное требование подбора масс звеньев механизма или машины.

Уравнение (5-16) позволяет найти постоянную с по найденному значению постоянной /?[. Следовательно, на основании опытных данных получается расчетное уравнение для теплоотдачи

В принципе наименьшего действия сравниваются лишь такие движения, для которых постоянная h имеет одинаковые значения. Таким образом, везде в дальнейшем h является определенной постоянной. Следовательно, можн^ по произволу задать начальное положение х0, Уо> ^о движущейся точки, и тогда ее начальная скорость определится по величине (но не по направлению) из второго соотношения (1). Положения движущейся точки и кривые, которые мы рассматриваем, расположены, разумеется, в области пространства, где функция

Таким образом, при испытании с постоянно изменяющейся скоростью деформации по достижении пластического течения металла величина е должна быть постоянной. Следовательно, трудно предусмотреть, как одна скорость деформации может быть в известном смысле ответственной за величину KiKV. Было принято без доказательств, что внутри надреза (или предварительно нанесенной трещины) могут происходить локальные изменения свойств раствора [213].

Для рассматриваемых вариантов, в которых О меняется (в соответствии с величиной впрыска) незначительно, энтальпия пара за ЦВД принята постоянной. Следовательно, недовыработка электроэнергии ЦВД во всех вариантах прямо пропорциональна величине впрыска.

ся расчетным путем или выбирается конструктором и является величиной постоянной. Следовательно, искомым параметром, от которого зависит максимальная величина внешней работы, будет являться рй, т. е. давление предварительной зарядки аккумулятора.

в котором характерный размер А принят равным б, дальнобойность струи /г при этих условиях и должна оставаться постоянной. Следовательно, опытные данные, полученные А. А. Авдеевой, не противоречат выражению (10-6), на котором базируется методика Ю. В. Иванова.

Ступень с постоянной циркуляцией. В главе 2 было показано, чго при изменении окружной составляющей скорости газа по закону гс„ = const, т. е. при одинаковом значении циркуляции скорости вокруг оси вращения ступени на всех радиусах, из уравнения (2.37), идентичного уравнению (5.25), следует постоянство осевой составляющей скорости газа (ca = const). Кроме того, если задать такой же закон изменения окружной скорости за рабочим колесом, то работа газа на окружности колеса, как следует из анализа формулы (5.1), также будет постоянной. Следовательно, при /0* = const будет обеспечено /2* = const, поэтому уравнение (5.25) и следующий из него вывод о постоянстве са будут справедливы и для сечения за колесом.

найти приращения Ду^ в трубчатом образце. Полная деформация в трубчатом образце поддерживается все время постоянной. Следовательно, приращение полной деформации равно нулю: Ду == Дуу1ф + Ау^, значит, Ау^ = - Ду . Приращение упругой деформации найдем из (5,4.6). В некоторых случаях, несмотря на уменьшение напряжения т в трубчатом образце, приращение Дуупр, а значит, и Ду^ оказывается равным нулю. Это объясняется уменьшением модуля упругости G. Графики Де*Гпл на рис.5.4.4,6^ могут быть построены по кривым простой релаксации только до значений о(. = о; та. Точку при а, = ат можно получить, используя кривую значений предела текучести ат (рис.5.4.4,0). После получения исходных данных расчет может выполняться двояко. Либо как квазиупругий, когда на каждом шаге вычисляют для всех точек теда приращения пластических деформаций по формулам (5.4.4), подставляя вместо а* ... т*^., а0*, а* значения стх' ... т1^, о0', с! в начале шага. Затем эти приращения Дех m ... Ду^ та вводятся в упругий расчет на очередном шаге д/ с одновременным изменением G и К в теле. Получающиеся напряжения являются начальными для следующего шага решения задачи. При квазиупругом расчете может оказаться, что из-за перераспределения в теле в некоторых его точках напряжения могут ввзрасти до ох. > от. В этом случае необходимо использовать экстраполяцию Де*( от (рис. 5.4.4,6) за пределами ат. Если расчет 'фебуется выполнить более точно, не допуская состояний, когда о, > ст, то задачу нужно решать по алгоритму, позволяющему решение выполнять и как

время как скорость упругой волны остается постоянной. Следовательно, при определенных значениях а\ (см. рис. 6.1, ОА) скорость пластической волны сравняется со скоростью упругой волны. Выше состояний o"i S* а А скорость пластической волны превзойдет скорость упругой волны. Значит, при 'а\ 3* СТА по веществу распространяется единственный ударный разрыв, амплитуда которого равна oi, а скорость его распространения