Постоянной теплоемкостью

то давление в противоположность тому, что наблюдается у идеального газа, не увеличится, так как часть пара превратится в жидкость. Наоборот, если, сохраняя постоянной температуру, увеличить объем, давление не упадет, а останется постоянным и при этом часть воды превратится в пар. То обстоятельство, что в изотермическом процессе при изменении объема пар остается при одном и том же давлении, показывает, что каждому объему соответствует вполне определенное количество пара, находящегося в этом объеме. О таком паре говорят, что он «насыщает» пространство, в котором находится, и поэтому водяной пар в состояниях между точками 2 и 3 называется насыщенным. В самой точке 2 это еще только кипящая вода, т. е. здесь начинается парообразование, точка же 3 характеризует конец парообразования. Так как точка 3 характеризует такое состояние, когда вся вода уже превратилась в пар, он здесь называется сухим насыщенным паром. Во всех промежуточных состояниях между точками 2 и 3 рабочее тело представляет собой смесь кипящей воды (воды, нагретой до температуры кипения) и сухого насыщенного пара. Такая смесь называется влажным насыщенным паром.

стоянием среды. Средние предприятия проводят более или менее тщательный контроль температуры в рабочем помещении, поддерживают относительно постоянной температуру и концентрацию катализатора в соответствующем диапазоне. Даже при наличии контроля температура внутри типового производственного помещения изменяется на ±3° С. Это в особенности относится к теплым помещениям. Поскольку не доказано, что при таком изменении температуры происходит изменение качества слоистого материала, то не ясно, нужны ли более жесткие меры контроля. Контроль влажности в помещениях производится редко, хотя некоторые предприниматели за несколько дней перед использованием хранят упрочнители в помещении с контролируемой влажностью. Недостаточный контроль влажности не оказал значительного влияния на свойства слоистого материала.

Схема насоса с опорами вала, работающими на перекачиваемом теплоносителе, и механическим уплотнением вала с чистой запирающей водой представлена на рис. 8.11. Вертикальный вал 4 направляется двумя радиальными дроссельными гидростатическими подшипниками 2 к 8. Нижний подшипник питается горячей водой с напора осевого рабочего колеса 1 при помощи винтового насоса 3 с многозаходными резьбовыми втулками, а слив из подшипника организован на всасывание рабочего колеса по каналам, выполненным в его ступице. Верхний радиальный ГСП питается охлажденной контурной водой от импеллера, выполненного заодно с пятой 7. В подшипниках применима пара трения сталь по стали. Осевая сила воспринимается двухсторонним гидростатическим осевым подшипником, работающим на охлажденном теплоносителе. Элементы, образующие пары трения, изготовлены из силицированного графита. Сегментные самоустанавливающиеся колодки снабжены ребрами качания и опираются на рессоры. Для снятия тепла, выделяющегося в осевом и верхнем радиальном ГСП, в корпусе насоса встроен трубчатый холодильник 6. Поток воды из пяты-импеллера сначала попадает на осевой подшипник, затем в верхний радиальный ГСП, после чего, проходя через трубчатый холодильник, охлаждается, поступает в зазор между валом и корпусом насоса, снимает тепло с вала и вновь попадает в пяту-импеллер. Такая система циркуляции позволяет поддерживать постоянной температуру (примерно 70°С) в полости пяты, предохраняя тем самым уплотнение вала от воздействия высокой температуры со стороны проточной части ГЦН. Между полостью пяты и проточной частью расположен тепловой барьер, представляющий собой каналы, засверленные в корпусе насоса. Через трубчатый холодильник 6 теплового барьера циркулирует вода промежуточного контура, имеющая на входе температуру примерно 45 °С. В верхней части ГЦН размещено уплотнение вала, представляющее собой блок из трех пар торцовых уплотнений, работающих на холодной запирающей воде. Первая ступень предотвращает протечки запирающей воды в контур с перепадом давления на нем около 2 МПа, вторая ступень предотвращает протечки в атмосферу и работает под полным давлением запирающей воды, а третья ступень является резервной и автоматически включается в работу в случае выхода из строя второй ступени уплотнения.

Таким образом, результаты проведенного анализа позволяют выбрать наиболее рациональную для заданных условий теплообмена толщину слоя термоизоляции. Если необходимо поддерживать постоянной температуру Г0 теплоизолируемой поверхности, то из формул (3.4) или (3.11)-(3.14), предварительно определив температуру Th внешней поверхности термоизоляции (если она не задана), нетрудно найти тепловой поток Q, который следует подводить или отводить в процессе термо-статирования. Подвод теплового потока можно осуществить размещением электрических нагревателей на поверхности контакта термостатируемой конструкции со слоем термоизоляции или в непосредственной близости к этой поверхности в объеме этого слоя, а отвод - прокачкой хладоагента, поглощением теплоты при термоэлектрических эффектах или применением тепловых аккумуляторов, содержащих вещества с большой скрытой теплотой фазовых переходов [18]. Во всех случаях эффективность системы термостатирования повышается, а энергетические затраты падают, если удается применить термоизоляцию с максимально возможным значением термического сопротивления.

При больших избытках воздуха наиболее эффективна схема ПГУ с одновальной турбиной и дополнительной камерой сгорания, позволяющей поддерживать постоянной температуру перед газовой турбиной при частичных нагрузках ВПГ.

С целью обеспечения пусковых режимов и повышения к. п. д. ПГУ при частичных нагрузках в схему включена дополнительная камера сгорания, позволяющая поддерживать постоянной температуру газов перед турбиной. Эта камера сгорания должна работать в большом диапазоне расходов воздуха и температур газов на выходе при постоянном давлении.

мена, что позволяет поддерживать постоянной температуру перегрева пара и отказаться от регулятора перегрева пара. Удельные

Регулирование путем включения дополнительных горелок, установленных в верхней части топки, также применяется на пылеугольных котлах, которые в качестве буферного топлива используют газ. Эти горелки включаются при сжигании газа и тем самым позволяют сохранить постоянной температуру пара.

днищем и диафрагмой 2 размещены три фторопластовые камеры 3 с отверстиями в нижней части для прохода воды в межэлектродное пространство. Фазные электроды 4 представляют собой концентрические стальные кольца, соединенные между собой сваркой и расположенные внутри фторопластовых камер. Напряжение к электродам подводится по токоведущим шпилькам, изолированным от днища котла проходными изоляторами 5. Над фазными электродами расположены нулевые электроды 0, конструктивно выполненные аналогично фазным. Нулевые электроды связаны с электроприводом 10, установленным на крышке котла, через кулачковую муфту 9, ходовой винт 8 и жестко соединенный с ними подвес 7. Регулирование мощности в этих котлах осуществляется за счет изменения расстояния между фазными и нулевыми электродами. Для опорожнения котла предусмотрен дренажный патрубок 12, Удаление воздуха при заполнении котла водой производят через воздушник 11. Присоединение температурного датчика выполняют через штуцер 13. В схемах автоматики отопительной котельной с котлами КЭВ-6-10 регулирующими сигналами являются температура прямой воды и температура наружного воздуха. В установках горячего водоснабжения автоматика поддерживает постоянной температуру воды в баках-аккумуляторах. Электродные котлы КЭВ-6-10 оснащают следующими защитами, действующим на их отключение:

Повышенные начальные температуры газа Гнт в ГТ уменьшают срок службы оборудования, расположенного в зоне высоких температур, и, наоборот, пониженные температуры его увеличивают. Такая зависимость дает возможность уравновешивать негативное воздействие режимов пиковой нагрузки изменением продолжительности периодов работы на частичной нагрузке. Однако следует обратить внимание на тот факт, что снижение нагрузки не всегда приводит к снижению начальной температуры газов. При работе ГТУ в схеме ПГУ (режим утилизации теплоты), когда от мощности паротурбинной установки зависит общий КПД парогазовой электростанции, понижение нагрузки осуществляется постепенным закрытием ВНА. Это позволяет снизить количество рабочего тела и сохранить постоянной температуру Гнт в диапазоне нагрузки 100—60 %.

днищем и диафрагмой 2 размещены три фторопластовые камеры 3 с отверстиями в нижней части для прохода воды в межэлектродное пространство. Фазные электроды 4 представляют собой концентрические стальные кольца, соединенные между собой сваркой и расположенные внутри фторопластовых камер. Напряжение к электродам подводится по токоведущим шпилькам, изолированным от днища котла проходными изоляторами 5. Над фазными электродами расположены нулевые электроды 6, конструктивно выполненные аналогично фазным. Нулевые электроды связаны с электроприводом 10, установленным на крышке котла, через кулачковую муфту 9, ходовой винт 8 и жестко соединенный с ними подвес 7. Регулирование мощности в этих котлах осуществляется за счет изменения расстояния между фазными и нулевыми электродами. Для опорожнения котла предусмотрен дренажный патрубок 12. Удаление воздуха при заполнении котла водой производят через воздушник 11. Присоединение температурного датчика выполняют через штуцер 13. В схемах автоматики отопительной котельной с котлами КЭВ-6-10 регулирующими сигналами являются температура прямой воды и температура наружного воздуха. В установках горячего водоснабжения автоматика поддерживает постоянной температуру воды в баках-аккумуляторах. Электродные котлы КЭВ-6-10 оснащают следующими защитами, действующим на их отключение:

Ротационный вискозиметр Хартман-Браун [35]. Это вискозиметр, позволяющий непрерывно измерять, поддерживая постоянной температуру, вязкость ньютоновских жидкостей. Измерения осуществляются методом Q = const. Прибор изготовляется фирмой Хартман-Браун (ФРГ), он находит широкое применение в химической и нефтеперерабатывающей промышленности. На приборе производятся измерения вязкости до 5 н-сек-м~'2 при давлении жидкости до 106 н-м~2 и температурах не выше 100° С.

представляет собой теплоемкость идеального газа в политропном процессе. При постоянных с„, k и п теплоемкость с„ = const, поэтому политропный процесс иногда определяют как процесс с постоянной теплоемкостью.

В идеальном газе с постоянной теплоемкостью энтальпия выражается формулой

Таким образом, за цикл тепло qz передается с уровня, соответствующего температуре 7\, на уровень, соответствующий температуре Т3. Холодильный коэффициент воздушной холодильной установки (см. рис. 31) определяется из формулы (242). Считая воздух идеальным газом с постоянной теплоемкостью, получаем

Термический КПД теоретических циклов реальных ПЭ — политропных циклов (обратимых циклов с постоянной теплоемкостью РТ) — f\tn.o
мости от окружающих условии и продолжительности процесса изменение состояния может протекать по различным законам. Для каждого реального процесса характерно изменение не только параметров состояния, но и теплоемкости самого процесса. Однако для большинства технических задач, например в производственных машинах, если проводить их решение в средних величинах, допустимо предполагать теплоемкость процесса постоянной. Такими процессами с постоянной теплоемкостью являются политропические. Обозначая теплоемкость политропического процесса через с, найдем ее значение, используя для этого выражение первого закона термодинамики,

Для идеального газа с постоянной теплоемкостью ср и cv каждый политропический процесс имеет определен-

Политропическим процессом называется каждый термодинамический процесс, в котором превращение энергии осуществляется согласно определенному закону. Для идеального газа с постоянной теплоемкостью ср и cv каждый политропический процесс имеет определенное

Система уравнений (5.32) — (5.34) достаточно близка к системе уравнений пограничного слоя (первому классу задач). Различие состоит в граничных условиях на оси канала и условиях во внешнем потоке для пограничного слоя, так как скорость на оси канала не известна и является искомой величиной. Поиск решений системы уравнений (5.32) — (5.34) при сложных граничных условиях на поверхности канала ведется рассмотренными для задач первого класса численными методами с той лишь разницей, что в каждом расчетном сечении по условию постоянства (или заданного значения) расхода подбирается градиент давления Лр1Лх. Зная градиент давления по сечениям, легко определить значения давлений, используя граничное значение давления на одном из концов канала. При задании давлений в начале и конце канала в итерационный процесс вводится расход, при котором граничные условия для давления на обоих концах канала удовлетворяются. Для решения пространственных задач при установившемся течении в канале можно использовать метод циклической или полной редукции, подробно изложенный в [80]. Решение пространственных задач как при установившемся, так и при неустановившемся режиме течения можно получить методом расщепления в сочетании с методом прогонки. Суть метода расщепления можно пояснить на примере решения уравнения энергии (5.34) для процесса теплообмена при движении однородного газа по трубе, считая, что работой сил давления и(с1р/с!х) и выделением теплоты за счет вязкой диссипации \л,((1и/с1г)2 можно пренебречь. При стабилизированном течении газа (у=0) с постоянной теплоемкостью уравнение (5.34) имеет вид

В данном разделе будут рассматриваться только вопросы, связанные с термическим КПД, т. е. с проблемами теоретических термодинамических циклов. Поэтому при исследовании циклов реальных машин сделаем ряд допущений и упрощений. Будем считать, что в рассматриваемых процессах рабочим телом является идеальный газ с постоянной теплоемкостью; термодинамические процессы, происходящие в рассматриваемых машинах, замкнуты, т. е. являются циклами; процесс сгорания — это процесс подвода теплоты; процесс уноса теплоты с продуктами сгорания — это процесс отвода теплоты.

При су , ku п = const величина сп — const, поэтому политроп-ный процесс иногда определяют как процесс с постоянной теплоемкостью.

и постоянной теплоемкостью Су Это значит, что dE и dT связаны уравнением