Погрешностей отдельных

После проведения опытов вычисляются действительные значения плотности теплового потока путем обработки опытных данных по методу наименьших квадратов. Общая погрешность измерения тсплофизилеских свойств состоит из погрешностей определения плотности теплового потока, геометрических размеров образца, разности температур в двух точках образца, радиального расстояния между корольками термопар, времени запаздывания и выполнения условия одномерности.

Традиционным, известным путем минимизации систематических и случайных погрешностей определения S и соо по дифференциальному уравнению является использование метода наименьших квадратов для множества отсчетов фазовых переменных в моменты времени tk, в общем случае неэквидистантные. В случае известного вида и параметров входного воздействия X/, можно после применения к уравнению (1) Z-преобразования получить разностную схему для определения динамических характеристик, не требующую измерения Xk для ряда типовых воздействий. Так, например, при

Найдем теперь выражения для функций погрешностей определения коэффициента усиления скорости в резонансных режимах при различных часто встречающихся упрощающих предположениях. Воспользовавшись зависимостями (6.45) и (2.20)

Не останавливаясь на аналитических выражениях для определения погрешностей тарировки, отметим, что ее точность зависит от погрешностей определения ??, и R2 (или АЛ?), погрешностей измерения и установки (задания) периодов Т1 и Т2, погрешностей съема сигналов с поверяемого датчика, а также погрешностей установки датчика на роторе и ошибок положения самого ротора; под последними понимаются негоризонтальность расположения ротора и его радиальное биение.

Погрешность определения момента трения Мтр шарикоподшипника из-за погрешностей в значении момента инерции маховика J и погрешностей определения величин п и Т может быть выражена полным дифференциалом выражения (3), т. е.

проведено несколько .серий опытов по продувке экспериментального участка горячим воздухом. Однако из-за значительных погрешностей определения получаемых при такой продувке довольно малых теи-ловосприятий от использования этих результатов пришлось отказаться. В связи с этим для оценки величины €„ были привлечены опыты других авторов, известные из литературы и полученные при испытании каналов с различными условиями входа. Из них наиболее близкими к исследуемым условиям были опыты '[Л. 440], в которых исследовался конвективный теплообмен при движении воздуха в ка-

2.2. МЕТОДИКА УСТРАНЕНИЯ ПОГРЕШНОСТЕЙ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ИЗНОСА ДЕТАЛЕЙ ДВИГАТЕЛЯ

2.2. Методика устранения погрешностей определения износа деталей двигателя 48

1. Для прогнозирования последствий воздействия излучений при профессиональном хроническом облучении, а также для лечения при случайном облучении в больших дозах необходимо определение дозовых нагрузок от всех видов внешнего и внутреннего ионизирующего излучения. МКРЗ рекомендует [6, 7] следующие значения погрешностей определения дозовых нагрузок: при облучении в дозах на уровне 0,1 ПДД — с коэффициентом 3 *, для доз на уровне 1 ПДД — 30%. При аварийном облучении рекомендуемая погрешность [7—9] определения дозовых нагрузок составляет не более 25% в диапазоне доз излучения 0,1 —1,0 и 10—100 Зв и не более 15% в диапазоне 1 —10 Зв. При исследовательских работах рекомендуемая точность повышается в 2— 3 раза. Приведенные значения допустимых погрешностей относятся к измерениям доз. Однако на наш взгляд можно потребовать, чтобы расчетные методы обеспечивали прогнозирование или последующее восстановление дозовых нагрузок с аналогичной точностью.

лопаточных каналов. Для определения ф по формуле (62.6) необходимо измерить полное и статическое давление на входе в решетку р(1= р* H/)J, знать угол входа р, и измерить за решеткой среднее статическое давление /72ср и средний угол {32. Необходимо отметить, однако, что формула (62.6) дает заметную погрешность в определении ф, в основном из-за отклонения потока от плоского, влияния конечного числа лопаток и погрешностей определения углов pt и 32. В практике исследований уравнение неразрывности использовалось лишь для оценки отклонения потока от плоского и косвенной опенки точности всех измерений, причем иногда в виде

Актуальными являются проблемы повышения точности расчета ТЭП для ТЭС и АЭС. а также автоматизация расчета погрешностей определения ТЭП.

При изготовлении зубчатых колес станки, инструмент и операции термической обработки являются источниками погрешностей отдельных элементов зубчатых колес; эксцентриситет начальной окружности

13.17. Что такое суммарная погрешность шлицевых валов и втулок? Ее отличие от погрешностей отдельных размеров и параметров шлицевых деталей.

4. Вычисляют квадраты погрешностей отдельных измерений:

Так, например, если для системы, состоящей из нескольких последовательно включенных преобразователей с коэффициентами преобразования, равными единице, математические ожидания случайных составляющих равны нулю, то математическое ожидание погрешностей лги.с будет равно сумме систематических составляющих погрешностей отдельных преобразователей

4. Вычисляют квадраты погрешностей отдельных контролей (Да;)2;

Определяется или ограничивается сумма погрешностей отдельных геометрических элементов изделия

Совокупность погрешностей, влияющих на результат измерения. Суммарная погрешность метода измерения определяется совокупностью погрешностей отдельных его составляющих (например, погрешность показаний прибора, погрешность блока концевых мер, погрешность, вызванная изменением температурных условий и т. п.). Если составляющие погрешности метода измерения являются случайными, а систематические ошибки учтены и исключены из результатов измерения, то средняя квадратиче-ская погрешность метода

блока складывается из погрешностей отдельных плиток. Расчет количества плиток на нужный размер следует начинать с подбора меньших плиток, размер которых содержит последний десятичный знак составляемого размера. Поясним это на примере.

При распределении погрешностей отдельных составляющих по нормальному закону (что,

Более приближающимися к требованиям анализа и контроля качества продукции являются приводимые в некоторых паспортах станков предельные значения возможных погрешностей отдельных элементов изделия (чаще всего конусность и овальность цилиндрических валиков или отверстий). Но и они даются большей частью только для условий наиболее оптимальных в отношении точности изготовления, зачастую совершенно не оправдывающих себя с точки зрения производительности и экономичности. Кроме того, они обычно не характеризуют хода процесса вэ времени.

Для определения погрешностей окружных шагов колеса, накопленных от первого до i-ro шага (Д^), производят суммирование погрешностей отдельных шагов, заключенных в этом интервале. Поэтому случайная погрешность определения Д^г находится из соотношения