Постоянного погружения

переведением вещества в парообразное состояние и возбуждением атомов элементов нагреванием их до 1000—10 000°. Излучение возбужденных атомов и ионов оп-тич. системой направляется в спектрограф (спектрометр) — прибор, служащий для разложения общего светового потока на отд. мопохроматич. потоки и регистрации полученных спектральных линий фотогра-фич. или фотоэлектрич. способом. Для С. а. используются приборы двух типов: средней дисперсии (ИСП-28 и ИСП-51) и высокой дисперсии (ИСП-51А и различные спектрографы с диффракционной решеткой). В качестве источников возбуждения спектров при анализе материалов, проводящих ток, применяются: искра (искровой генератор ИГ-3), дуга переменного тока (дуговой генератор ДГ-2), электродами служит сама проба. При анализе материалов, не проводящих ток, чаще всего используют дугу постоянного, переменного токов, импульсные (низковольтные и высоковольтные) дуги и разряд в полом катоде. Проба помещается в кратер одного из угольных электродов. Для анализа растворов широко используется пламя различных газов, дуга переменного тока с фульгуратором, струя плазмотрона, а также факел высокочастотного разряда. Качественный и полуколичественный С. а. сводится к установлению наличия или отсутствия в спектре характерных линий и оценки по их интенсивностям содержания искомых элементов. Выполняется при помощи измерит, микроскопа или спектро-проектора с использованием спец. атласов. Количеств, определение содержания элемента основано на эмпирич. зависимости (при малых содержаниях) интенсивности спектральной линии от концентрации элемента в пробе вида J = ась, где J —• интенсивность спектральной линии, с — концентрация элемента, я и Ъ — коэффициенты, зависящие от св-в источника возбуждения, св-в линии, скорости испарения и диффузии элементов. Измерение интенсивности спектральной линии производится или фотоэлектрически, или путем регистрации на фотопластинку, с последующим фотометрированием линии на микрофотометре (МФ-2) с учетом характе-ристич. кривой фотопластинки. В табл. дана относительная чувствительность определения различных элементов в дуге постоянного тока (в 10~4 %).

Наиболее распространенными являются сопротивления типа ВС (пленочные на стержнях, на фарфоровых трубках, лакированные) для работы в аппаратуре цепей постоянного, переменного (синусоидального) и импульсного напряжений при температуре окружающего воздуха от —60 до +100° С, относительной влажности не более 98%, атмосферном давлении не ниже 90 мм рт. ст. и в условиях вибрации с ускорением не более 6g.

Сопутствующая аппаратура, работающая с датчиками, определяется типом применяемых ИПП и обычно приобретается вместе с ними. Так, при использовании пьезоэлектрических преобразователей основной аппаратурой являются устройства, согласующий выходное сопротивление датчика с входным сопротивлением регистраторов, усилители напряжения и заряда, фильтры и т. д. Для тензометрических ИПП применяются тензометрические усилители постоянного, переменного тока или импульсные с соответствующими источниками питания датчиков. Сопутствующая аппаратура для ряда ИПП приведена в табл. 10.2 и 10.3.

Конфигурация поковки Постоянного Переменного

В зависимости от целей контроля, конфигурации и размеров деталей, магнитной природы материала, а также характера ожидаемых дефектов применяют различные способы намагничивания: от постоянного магнита или электромагнита, питаемого постоянным, переменным или импульсным током; пропусканием постоянного, переменного или импульсного тока через контролируемую деталь или стержень, проходящий через ее полость; электромагнитом с пропусканием тока через де-

Электрическая сеть классифицируется: по роду тока (постоянного, переменного), по напряжению (низкого •— до 30 в, повышенного — до 120—360 в), по способу передачи электрической энергии (однопроводные, двухпроводные).

Рассмотрим кратко принцип действия и построения СВЧ-гене-раторов, типичных для средств радиоволнового неразрушающего контроля. В состав каждого из таких генераторов входят (рис. 4.3, 4.4): активный элемент, поддерживающий СВЧ-колебания (диод, транзистор, клистрон или др.); резонансная система Р, определяющая частоту СВЧ-колебаний (резонатор, отрезок волновода или длинной линии и т. д.), и стабилизированный блок питания СБП, создающий одно или несколько напряжений постоянного, переменного или импульсного напряжения. Помимо этих основных блоков в генераторе может быть модулятор МД, изменяющий амплитуду колебаний, и блок управления частотой колебаний механическим или электрическим путем БУЧ.

Оборудование, работающее в тяжелых режимах, подшипники, тормоза, гидравлика, ролики, привод, двигатели, моторы постоянного/ переменного тока. Перегрев тормозов, покрышек, подшипников, роликов, привода, блокировки в гидравлике, кривизна привода и роликов Отказ тормозов, поломки подшипников. Расхождение в выравнивании зубчатого колеса многопоточной зубчатой передачи и шариковых подшипников. Ремонт: до 2 млн. долларов США. Соображения безопасности.

применяют источники постоянного, переменного, импульсного тока. В качестве источников постоянного тока используют источники питания на базе выпрямителей и сварочного однофазного или трехфазного трансформатора или, реже, мотор-генераторы. Снабженные двигателем внутреннего сгорания генераторы применяют в полевых, монтажных условиях.

Характерными преобразователями, применительно к тензорези-сторам, являются измерительные мосты, обеспечивающие усиление полезного сигнала, термокомпенсацию, устранение помех от побочных нагрузок (например, изгибающих, при измерениях крутящего момента). С помощью мостов можно также повысить чувствительность измерительной схемы в зависимости от наличия усилителя в цепи, а также вида питания (постоянного, переменного стандартной формы либо импульсного).

Ш — комбинированный; о — постоянный магнит; б —электромагнит постоянного, переменного или импульсного тока /; в — намагничивающие катушки с питанием от источников постоянного, переменного или импульсного тока; г — прохождение тока (постоянного, переменного или импульсного) в контролируемом изделии; д — намагничивание с помощью проводника с током (постоянным, переменным или импульсным); в — намагничивание путем индуктирования тока (переменного или импульсного) в изделии; ж—намагничивание с помощью злектромаг-нита и одновременным пропусканием тока через изделие

Схема устройства датчика уровня с поплавком постоянного погружения: 7 - поплавок; 2- уравновешивающий груз: 3- блок; 4-реостатный датчик; 5 - усилитель; 6 - вторичный измерительный прибор

К ст. Уровня датчик. Схема устройства датчика уровня с поплавном постоянного погружения: 1 — поплавок; г — уравновешивающий груз; з — блок;

Поскольку катодная защита действует только в зоне полного (постоянного) погружения, в. зоне с чередующимся воздействием воздуха и воды можно обеспечить защиту лишь путем нанесения покрытий, вы-

Необходимо различать результаты испытаний отдельных экспериментальных образцов, размещенных целиком в зоне прилива, и коррозию типичных конструкций, встречающихся на практике. Например, такая конструкция, как свая, переходит из атмосферы через зоны брызг и прилива в зону постоянного погружения и, наконец, в ил. Быстрая коррозия сплошной стальной сваи наблюдается на участке поверхности металла, расположенном непосредственно ниже уровня воды. Участок, по которому проходит уровень воды, является катодом и получает защиту за счет растворения металла на участке, лежащем ниже. Поскольку эта зона непрерывно перемещается и обильно снабжается кислородом, то катодная поляризация не может действовать так же, как на постоянно погруженной в воду части поверхности. Скорость коррозии отдельных катодно поляризуемых пластинок, целиком расположенных в зоне прилива, обычно оказывается выше, вследствие непостоянного действия катодной защиты.

Как правило, сплавы, пригодные для использования в атмосферных условиях, обладают хорошей коррозионной стойкостью и в зоне брызг. Обрызгивание хорошо аэрированной морской водой способствует сохранности пассивной пленки на алюминии. Как и в случае других сред, необходимо избегать наличия в конструкции щелей и мест, где может скапливаться вода. Вероятность зарождения питтингов на алюминии в зоне брызг сравнительно мала, однако если питтинговая коррозия все же начинается, то в дальнейшем ее скорость может быть достаточно высокой. Можно ожидать, что скорости коррозии алюминия при экспозиции на среднем уровне прилива будут выше, чем в зоне брызг, но ниже, чем в условиях постоянного погружения. В то же время питтинговая коррозия не должна существенно зависеть от условий экспозиции. На рис. 65 показано сравнительное коррозионное поведение сплавов 1100 и 6061-Т на средней отметке прилива и при постоянном погружении в Тихом океане вблизи Зоны Панамского канала. Коррозионные потери массы в зоне прилива вдвое меньше, чем в условиях постоянного погружения. Общая коррозия обоих сплавов в зоне прилива была при-

Рис. G5. Коррозия технически чистого алюминия 1100 и сплава 6061-Т при 16-летней экспозиции в условиях постоянного погружения (а) и на среднем уровне прилива (б) [88]. Глубина общей коррозии рассчитана по потерям массы, средняя глубина питтинга — для 20 наибольших питтингов:

Бериллий обладает стойкостью во влажном воздухе, но в морских атмосферах подвержен питтинговой коррозии. Питтинг наблюдается также в условиях постоянного погружения в морскую воду. Наибольшая

В условиях постоянного погружения может происходить коррозия, особенно в аэрированных растворах. Согласно данным табл. 62 скорость коррозии молибдена в 3 %-ном NaCl была равна всего 0,28 мкм/год [113], тогда как в испытаниях, проведенных Бюро шахт [115], скорость коррозии составила 10,2 мкм/год. По-видимому, степень аэрации солевого раствора во втором случае была выше. При 35 "С скорость коррозии молибдена в 3 %-ном NaCl равнялась 10,2 мкм/год, а в синтетической океанской воде — 7,6 мкм/год [114]. При дальнейшем повышении температуры скорость коррозии возрастает еще больше, в частности в синтетической океанской воде до 53 мкм/год при 60 °С и до 89 мкм/год при 100 °С.

Образцы в виде проволочных канатов из стали 304 длиной около 380 м были испытаны в условиях постоянного погружения в Мексиканском заливе :[150]. Отсутствие коррозии на верхних 300 м канатов после 34-мес экспозиции объяснялось влиянием оставшейся смазки, катодной защиты (стальной анод располагался у верхнего конца каната) и, возможно, непредусмотренной дополнительной катодной защитой со стороны алюминиевого буя (из сплава 6062-Т6), к которому был подвешен канат. На нижних 70 м каната наблюдалась сравнительно сильная коррозия. Эта часть была экранирована от катодной защиты неопреновой оболочкой, предназначавшейся для предотвращения трения образца о тросы, которыми была закреплена нижняя часть стального каната.

Коррозионное поведение углеродистой стали в четырех средах, описанных выше (три эксперимента в условиях постоянного погружения и один при переменном погружении в зоне прилива), весьма различно. На рис. 121 показаны зависимости средней глубины коррозии от времени экспозиции для трех партий образцов, испытывавшихся в подводных условиях. Все пластины, погруженные у острова Наос, в течение первого года экспозиции полностью обросли твердыми морскими организмами, в основном корковыми мшанками. Осмотр последующих образцов показал, что на металле образовалось три различных слоя. Сплошной верхний слой состоял из морских организмов, участвовавших в обрастании, средний слой представлял собой твердый коррозионный осадок, а непо'-средственно на металле располагался сплошной слой мягкого черного продукта коррозии, богатого сульфидами.

Зависимость коррозионных потерь от времени экспозиции для образцов, испытывавшихся на среднем уровне прилива, имеет интересные особенности, являющиеся серьезным аргументом в пользу изложенной выше теории биологического контроля скорости коррозии в морской воде. Эта кривая представлена на рис. 122. Видно, что в течение первого года экспозиции скорость коррозии стали была очень велика (примерно 250 мкм/год), почти вдвое выше, чем при экспозиции в условия* постоянного погружения. Образцы в зоне прилива также подвергались обрастанию (в основном усоногими раками), но оно происходило значительно медленнее, чем при постоянном погружении в том же месте, и только через год на металле образовался слой, обладающий высокими защитными свойствами. После этого (в интервале от 1 до 2 года испытаний) скорость коррозии упала до очень малого значения (менее 10 мкм/год). Медленное обрастание и больший доступ кислорода к поверхности металла в зоне прилива (по сравнению с погруженными образцами) задержали возникновение полностью анаэробных условий на металлической поверхности, что, очевидно, и проявилось в увеличении периода защиты металла вследствие обрастания. Если бы рост бактерий на этой стадии можно было затормозить, то скорость коррозии осталась бы на очень низком уровне, сделав возможной длительную эксплуатацию углеродистой конструкционной стали без защитных покрытий. Это было бы аналогично случаю атмосферной коррозии стареющих (низколегированных) сталей, при многолетней эксплуатации которых практически не требуется никакого ухода.