Погрешностей вызванных

Так как при обработке деталей размеры их отклоняются от номинальных размеров вследствие невозможности достигнуть абсолютной точности из-за погрешностей, вызываемых влиянием различных факторов (о чем сказано ранее), то помимо зависимости номинальных размеров звеньев размерной цепи, описанной уравнением (25), необходимо соблюдение следующих уравнений, связывающих величины погрешностей и допусков размеров деталей.

Толщиномеры электропроводящего слоя- Вихретоковые толщиномеры целесообразно применять для контроля электропроводящих слоев толщиной не более 5-10 мм. Эта приборы особенно эффективны для измерения толщин до 0,3 мм; как правило, их применяют для контроля неферромагнитных слоев. Существуют одно-, двух - и трехпараметровые толщиномеры. Однопараметровые приборы практически не применяют из-за больших погрешностей, вызываемых влиянием вариации зазора (даже при плотном притяжении ВТП). Из двухпараметровых приборов наиболее широко применяются толщиномеры для контроля толщины стенок труб и аппаратов из неферромагнитных материалов с малой удельной электрической проводимостью. Погрешность толщиномера не превышает допустимой лишь при постоянном значении удельной электрической проводимости объекта. Микропроцессорный вихретоковый толщиномер ВТ-51НП предназначен для контроля диэлектрических покрытий на деталях из немагнитных металлов (рисунок 3.4.20). В толщиномере используется микропроцессор, благодаря которому введено кнопочное управление установкой нуля и верхнего предела, упрощающее процесс подготовки к работе;

Толщиномеры электропроводящего слоя. Вихретоковые толщиномеры целесообразно применять для контроля электропроводящих слоев тол-шиной не более 5-10 мм. Эти приборы особенно эффективны для измерения толщин до 0,3 мм; как правило, их применяют для контроля неферромагнитных слоев. Существуют одно-, двух - и трехпараметровые толщиномеры. Однопараметровые приборы практически не применяют из-за больших погрешностей, вызываемых влиянием вариации зазора (даже при плотном притяжении Bill). Из двухпараметровых приборов наиболее широко применяются толщиномеры для контроля толщины стенок труб и аппаратов из неферромагнитных материалов с малой удельной электрической проводимостью. Погрешность толщиномера не превышает допустимой лишь при постоянном значении удельной электрической проводимости объекта. Микропроцессорный вихретоковый толщиномер ВТ-51НП предназначен для контроля диэлектрических покрытий на деталях из немагнитных металлов (рисунок 3.4.20). В толщиномере используется микропроцессор, благодаря которому введено кнопочное управление установкой нуля и верхнего предела, упрощающее процесс подготовки к работе;

Существуют одно-, двух- и трех-параметровые толщиномеры. Подавляемые факторы: вариации зазора, о или цг. Однопараметровые приборы практически не применяют из-за больших погрешностей, вызываемых влиянием вариаций зазора (даже при плотном прижатии ВТП). Из двухпараме-тровых приборов наиболее широко известны толщиномеры типов ТВФ и УФТ.

Оба предложенных способа испытания гибких образцов на растяжение позволяют увеличить точность определения характеристик пластичности материалов. Эффект достигается исключением из результата измерения удлинения погрешностей, вызываемых деформацией нерабочих участков образца, его проскальзыванием и обжатием в захватах.

При рассмотрении фиг. 724 можно схематично выделить две ветви цепи, которые сходятся у замыкающего звена. Первая ветвь состоит из размеров неподвижных деталей: кронштейн — спиральный корпус — прокладка —• крышка корпуса — защитное кольцо. Вторая ветвь состоит из подвижных деталей: шарикоподшипники — вал — рабочее колесо. (Для упрощения комплексного рассмотрения вопроса о влиянии погрешностей, вызываемых шарикоподшипниками, на конечную погрешность цепи, отклонения, вызы-

сумме дисперсий (погрешностей), вызываемых каждым фактором в отдельности. Это правило весьма важно при анализе погрешностей, составляющих общую погрешность технологической операции, при расчете размерных цепей и обеспечении взаимозаменяемости при сборке машин.

в) погрешностей, вызываемых температурными колебаниями;

г) погрешностей, вызываемых измерительным усилием или усилием зажимов на контрольном приспособлении.

В серийном и массовом производстве большое распространение получили специальные контрольные приспособления для измерения отверстий, главным образом больших размеров. Наиболее часто встречающийся нутромер показан на фиг. 261. Установка такого нутромера производится по специальному установочному калибру (фиг. 262), корпус которого желательно изготовлять из того же металла, что и измеряемая деталь, во избежание температурных погрешностей, вызываемых различными коэффициентами линейного расширения. 472

Согласно ГОСТу, чугунные мостики выпускаются длиной до 4 м. Однако применять их для контроля прямолинейности поверхностей более 1—2 м не рекомендуется из-за больших погрешностей, вызываемых нежесткостью мостика. По данным Я. С. Соловейчика [30], при проверке прямолинейности по методу пятен на краску с помощью двухметрового чугунного мостика погрешность из-за нежест-кости мостика достигала 20 мкм. Чугунные мостики следует рекомендовать для контроля прямолинейности в пределах

Угловая погрешность положения ведомого колеса Аф является суммой частных погрешностей, вызванных первичными ошибками.

Толщиномеры типа ТАП предназначены для измерения толщины алюминиевого плакированного покрытия на листах из алюминиевых сплавов. При создании этих приборов приняты меры для уменьшения погрешностей, вызванных влиянием вариаций а основания. Прибор малочувствителен к изменениям удельной электрической про-

импульс генератора формировался путем импульсной модуляции непрерывного генератора. При благоприятных условиях, с учетом погрешностей, вызванных преобразователем и склейкой, указанная система обеспечивает погрешность измерений скорости 0,01 %.

Не устраняются погрешности от нестабильности поминальных сопротивлений ТС RTOI и сопротивлений ключей RK,- коммутатора, приводящие к изменению констант А и В/. Устранить их можно путем автоматизированной калибровки канала температуры и термоградиента по известным значениям разности (приращений) сопротивлений. При калибровке вместо термопреобразователей RTB и RT/ к входу ИП подключается линейка образцовых резисторов, имитирующая разность температур. Снижение случайных составляющих погрешностей, вызванных нестабильностью сопротивлений ключей коммутатора и шумами ИП, достигается предварительной тренировкой контактов герконовых реле коммутатора и усреднением результатов калибровки за 50 — 100 циклов.

Учет погрешностей, вызванных применением формулы Симп-сона, неточностями исходных данных и округлениями при выполнении действий, приводит к выводу о том, что шестое приближение Те (ср) воспроизводит периодический предельный режим Т=-~Т2к (<р) с погрешностью, не превосходящей s=0,0001.

При измерении толщины (0—50 мкм) неэлектропроводящих покрытий на немагнитных металлах влияние электропроводности последних можно уменьшить, применив токи частотой в 1—2 Мгц. Большей частью для исключения влияния дополнительных погрешностей, вызванных влиянием геометрических параметров и свойств основного материала и покгытия, пользуются методом установки нуля и регулировки чувствительности по непокрытому изделию, по-

В условиях массового повторения технологической операции всегда выгодно возможно жестче ограничить возникающие при этом колебания (изменчивость) числовых значений признака качества изделия (заготовки), если это не связано с чрезмерными затратами. Чрезмерных затрат не требуется, если вопрос свести к исключению систематических погрешностей, вызванных определимыми причинами. Что касается устранения погрешностей, порождаемых постоянной системой случайных причин, то в отношении каждой причины это невозможно вследствие их многочисленности и ничтожности каждой из них. Воздействие на систему в целом слишком дорого, так как означает реконструкцию технологического процесса.

Составляющая кинематической погрешности колеса, определяемая при исключении радиального биения зубчатого венца и погрешностей, вызванных неточностью инструмента.

Надежность и высокое качество проектов радиационной защиты ядерно-технических установок прямо зависят от качества моделей расчетов: их адекватности реальным условиям и надежности константного обеспечения. Эти свойства расчетных моделей могут быть проверены только в результате измерений наиболее общей характеристики поля излучения за макетом радиационной защиты — спектра излучения в необходимом энергетическом интервале, обработанном по методике, дающей возможность вычислить погрешности восстановления спектра, а также погрешность определения любого линейного функционала от спектра. Для измерений спектра в области энергий нейтронов от 0,4—1 до 10—15 МэВ в настоящее время применяют сцинтилляционный спектрометр быстрых нейтронов с кристаллом стильбена различных размеров и электронной схемой дискриминации импульсов от у-фона по фронту нарастания импульсов. При измерении и обработке (восстановлении) спектра из измеренных амплитудных распределений возникают погрешности, обусловленные методикой эксперимента (неправильный учет фона, различных поправок и т. п.), применяемым методом обработки, а также статистические погрешности. Здесь описываются алгоритмы и программа восстановления спектров быстрых нейтронов и вычисления статистических погрешностей, вызванных статистикой отсчетов в каналах анализатора и нестабильностью регистрирующей аппаратуры спектрометра, приводящей к нестабильности энергетической шкалы анализатора импульсов. Проверку использованных алгоритмов и программы обработки проводили при измерении спектра быстрых нейтронов, образующихся при спонтанном распаде Cf. Этот спектр хорошо известен по результатам многочисленных экспериментов с использованием различных методик и является своеобразным «международным стандартом». Измерения и обработки результатов проводили на измерительно-вычислительном комплексе (мини-ЭВМ

Компенсация погрешностей, вызванных систематически действующими факторами, составляет основную задачу самонастраивающейся системы программного управления (ССПУ).

При исследовании трения и адгезионного взаимодействия при высоких температурах в вакууме и газовых средах большое значение имеет измерение приложенных нагрузок и возникающих моментов трения. В установках, применявшихся в исследованиях [1, 2], сначала использовался нагрузочно-измерительный узел, собираемый из большого количества деталей (плоских пружин и т. д.). Места соединений обладали сравнительно большим тепловым сопротивлением и могли являться источником погрешностей, вызванных возможным смещением находящихся в контакте деталей при изменении действующих нагрузок. Впоследствии был изготовлен и применяется в настоящее время нагрузочно-измерительный узел [3], изображенный на рис. 1, в котором количество соединений деталей сведено к минимуму. Основной его частью является трехлепестковая динамометрическая пружина 8 (возможны двух- и четырехлепестковые варианты), изготовленная из одной заготовки и представляющая собой выполненную в одной детали комбинацию двух систем плоских пружин, расположенных во взаимно перпендикулярных плоскостях. Внешний вид заготовки после термообработки и предварительной механической обработки изображен на рис. 2. Верхние (в соответствии со схемой на рис. 1) плоские пружины динамометра, расположенные радиально в проходящих через вертикальную ось динамометра плоскостях и соединяющие верхнюю центральную бобышку с вертикальными наружными стойками, реагируют на крутящий момент, но практически нечувствительны к осевым усилиям. Верхняя бобышка предназначена для крепления к ней с помощью деталей 2—5 длинного центрального стержня, на другом конце которого фиксируется верхний исследуемый образец. Наружные вертикальные стойки соединены в своей нижней части системой плоских пружин, расположенных в двух перпендикулярных оси динамометрического узла плоскостях, с нижней центральной бобышкой динамометра. Эта бобышка предназначена для привязки динамометра к корпусу прибора. Нижняя система пружин реагирует на усилия, действующие вдоль оси стержня, но практически нечувствительна к приложенным к этому стержню крутящим моментам. Таким образом, при фиксированном положении нижней бобышки динамометра приложение к стержню (закрепленному в верхней бобышке) осевого уси%ш1 или момента вызовет изгиб соответствующих систем пло/кихЛатажин. Величины действующих усилий и моментов