Постоянного теплового

щая общего сопротивления исследуемого электрода. Поляризационная составляющая общего сопротивления находится аналогичным образом по измеренной в вольтах глубине поляризат ционного спада импульса, снимаемого с постоянного сопротивления (ордината БВ на рис. 65,а), и высоте поляризационной части импульса, снимаемого с ячейки (ордината БВ на рис. 65,6). Поскольку активная поверхность окрашенного электрода очень мала, а вспомогательного (платинированная платина) велика, токи поляризации малы (5—15 мкА/см2), можно рассматривать вспомогательный электрод как неполяризуемый и весь импульс напряжений, снимаемый с ячейки, относить к окрашенному электроду. Полное сопротивление электрода находится как сумма омической и поляризационной составляющих либо по высоте участков осциллограмм, отвечающих уже запо-ляризованному электроду и установившемуся току поляризации (ордината АВ на рис. 6.5,а). Пользуясь данной методикой, можно также определить по времени развития t инерционной части импульса до стационарной площадки (абсцисса АС на рис. 6.5, а), характеризующей скорость поляризации, активную часть поверхности электрода, принимающую участие в электрохимических реакциях. Очевидно, что чем больше активная часть поверхности электрода, тем медленнее будет развиваться инерционная часть импульса. Иными словами, чем больше скорость поляризации, тем меньше эффективная поверхность металла, участвующая в реакции. Для пористых покрытий по времени поляризации можно определить площадь пор, а для непористых покрытий, через которые перенос ионов и воды совершается по самому материалу или временным скрытым порам, — «условную пористость», эквивалентную активной части поверхности электрода. Для этого, очевидно, необходимо знать закон изменения времени поляризации т„ в зависимости от пористости или величины активной части поверхности электрода.

Предполагается, что до возмущения система двигалась равномерно и стержень находился в равновесии под действием приведенного электромагнитного усилия двигателя и равной ему силы сопротивления, действовавшей на неприводной конец. Случай постоянного сопротивления, распределенного известным образом вдоль стержня, в принципе не отличается от рассматриваемого.

При включении постоянного сопротивления соответствующего поминала в цепь обратной связи усилителя (рис. 6, г) изменением величины входного сопротивления того же усилителя можно на его выходе получить линейную зависимость, характеризующую вязкое трение. При этом наклон характеристики определяется выбором отношения сопротивлений в обратной связи и на входе усилителя.

Этот вид регулирование наиболее прост и дё пев. Он вполне удовлетворяет условиям эксплоатации в тех случаях, когда режим работы устолчив (сеть постоянного сопротивления).

В двигателях с кольцами повышение скольжения достигается путём приключения к обмотке ротора двигателя постоянного сопротивления.

pi, PZ — давления до и после рассматриваемого участка. При небольших изменениях режима Т — const и уравнение (11-16) тождественно уравнению (11-13). Таким образом, задача стабилизации и регулирования расхода воздуха или газа сводится к поддержанию постоянного сопротивления выбранного участка.

Гидро- и аэродинамические характеристики оборудования можно эффективно использовать в самых различных исследованиях. Так, например, перераспределяя воздух между горелками, неизменность коэффициента избытка воздуха удобно контролировать, поддерживая постоянные сопротивление тракта и подачу топлива. Измеряя расход электроэнергии при работе одного и двух дымососов (вентиляторов) на тракт постоянного сопротивления (pi — pz — const; В — const) ^ можно быстро и точно установить наиболее экономичные пределы регулирования одной или двумя машинами. 328

На рис. 8-2 приведены схема (а) и общий вид (б) регулятора расхода (перепада давлений) прямого действия. В качестве постоянного сопротивления на рис. 8-2 показана шайба, но в практических условиях чаще всего

Движение системы двух масс т1 и т2, получающих энергию от расширения предварительно сжатой жидкости, изменяющей свой объем по линейной зависимости от давления и находящейся под действием постоянного сопротивления ^ и переменного сопротивления Рд, описывается системой дифференциальных уравнений

h для консоли переменной ширины постоянного сопротивления; е„ - деформация в месте установки тензорезистора вдоль консоли

Измерение динамических напряжений проводится с помощью термостойких тепзорезисторов на металлической подложке с базой решетки 10 мм и сопротивлением порядка 150 ом. Максимальная рабочая температура тензорезисторов составляет 430° С, коэффициент чувствительности при температуре 250° С равен 1,8. В каждой исследуемой точке устанавливаются два тензорезистора в известных направлениях главных деформаций. Для герметизации датчики закрывают колпаками, которые обвариваются по контуру. Соединительные провода от датчиков выводятся в защитных трубках диаметром 6 мм толщиной стенки 1 мм, которые по всей трассе внутри аппарата крепятся к поверхности элемента скобами, приваренными с шагом 150—200 мм. Для измерения динамических напряжений применяется мостовая схема с выносной компенсацией по активной и емкостной составляющим. Такая схема позволяет значительно сократить время балансировки мостов при переключении датчиков. Перед каждым измерением проводится статическая тарировка каналов путем последовательного подключения в плечо моста постоянного сопротивления величиной 0,01 ом с регистрацией отклонения светового луча на экране осциллографа. В качестве вторичных приборов используются тензометрические усилители и светолучевые осциллографы. Суммарная погрешность измерений динамических напряжений составляет 12% от предела измерений. Одновременно можно записать сигналы по двадцати каналам, что обеспечивает регистрацию необходимого для анализа количества тензорезисторов и датчиков пульсаций давления.

а -- метод постоянного теплового потока: / — стенка капала (плексиглас); 2 — ганка сальника; 3— набивка сальп пка; 4 —- кольцо (эбо-п нт4!; 5 — втулка п:-5 текстолита; 6 —- опытная трубка из латуни; 7 —• фарфоровая трубка; 8 — электронагреватель из нихрома; 9 — обмазка из огнеупорной глины; 10 — термопары; б — метод энтальпии: /— карман для термопар; 2, 4 — прокладки; 3 ~- текс'!олптовая часть трубки; 5 — м.едная часть трубки; 6 — спираль; 7 — заделанные термопары; 8 — подвод и отвод воды.

Исследование теплоотдачи по методу постоянного теплового потока. На рис. 6-10 представлена схема измерительного участка для исследования теплоотдачи цилиндрических труб при высоких давлениях {Л. 6-13] (примерно до 170 бар]. Опытная труба 1 диаметром 6—8 мм выполняется из меди или никеля с толщиной стенки 0,25 мм и имеет вертикальное расположение. Рабочей жидкостью является вода или парожидкостная смесь. Она может подаваться в опытную трубу снизу или сверху. После опытной трубы рабочая жидкость проходит систему холодильников и дросселей, а затем поступает в мерные бачки, служащие для периодического измерения расхода, или отводится в дренаж.

Дальнейшие преобразования удобно сделать применительно к отдельным типам граничных условий. Рассмотрим сначала случай постоянного теплового потока: <7o = ^i = const.

Уравнение теплопередачи, записанное при указанных предпосылках, решалось для постоянного теплового потока. В качестве метода решения был использован метод сеток. Полученные расчетные зависимости Nu = = f(Pe) и соответствующий им эксперимент приведены на рис. 7.24.

чи по длине в этом случае сильно отличается от такового для постоянного теплового потока по длине. В частности, на конце трубы теплоотдача стремится к нулю. Интересно, что средняя теплоотдача по длине, несмотря на это, заметно выше, чем при

Условие на последней границе г] = 0,5 будет зависеть от условий на стенке: например, для постоянной температуры стенки т] = 0,5; 7 = 0, а для постоянного теплового потока

1. Изучены особенности процесса скоростного пиролиза крупнозернистого (1—5мм) угля в условиях нагрева тепловым ударом. Нагрев тепловым ударом моделировался внесением образца в нагретый до высокой температуры реактор, находящийся под воздействием постоянного теплового потока высокой силы.

Появление коэффициента 52 вместо 11,6 обусловлено тем, что при выводе формулы (13) пленка считалась плоской и рассматривался переход через нее постоянного теплового потока. При выводе же формулы (15) учитывается цилиндричность потока и линейное изменение величины q по радиусу трубы.

Ф п г. 6. Данные Хыоитта и сотр. [10] для случая постоянного теплового

7. Прямое ребро постоянного теплового напряжения

Эти уравнения решаются численными методами. Для случая постоянного теплового потока аналогичным образом могут быть введены переменные