Постоянство амплитуды

Длительная прочность и сопротивление ползуче-с т и. При повышенных температурах (для серого чугуна выше 300—400° С) механические свойства чугуна начинают зависеть от времени, в течение которого действуют нагрузки. В этих условиях решающее значение приобретают не кратковременная прочность, а длительная прочность и ползучесть, которые характеризуют жаропрочность сплава. Ползучесть чаще всего определяется изотермическим методом, который характеризуется постоянством температуры и напряжения и переменной скоростью деформации.

Очевидно, что для сохранения и стабилизации шламовой зоны совершенно необходимо избегать факторы, нарушающие ее целостность. Желательно поддерживать постоянной производительность аппарата, а если необходимо ее изменять, то делать это плавно, нерезкими толчками. Надо следить за постоянством температуры, так как ее изменение в сторону повышения вызовет образование восходящих струй более теплой (менее плотной) жидкости. Эти струи будут нарушать стабильность шламового слоя. Чрезвычайно

всего опыта необходимо по показаниям термопар следить за постоянством температуры и ее равномерностью, регулируя силу тока нагревателей при помощи автотрансформаторов по мере надобности. Опыт заканчивается после записи давления и температуры в последнем равновесном состоянии. Количество водяного пара, который находится в пьезометре в последнем равновесном состоянии, определяется при дальнейшем расчете при помощи таблиц термодинамических свойств водяного пара [Л. 6-5].

Осциллограммы'изменения температуры капли суспензии во времени по мере ее выгорания позволяют выделить четыре характерные стадии термической подготовки, воспламенения и горения капли (рис. 4). Первая стадия t\, характеризующаяся постоянством температуры капли на ее поверхности, соответствует стадии испарения влаги с поверхности капли. Температура газа около капли в этот период также постоянна и несколько ниже температуры среды. Это подтверждает наличие теплового потока, направленного к капле. Конец первой стадии характеризуется началом «спекания» твердых частиц угля на поверхности капли.

ся постоянством температуры рабочего тела в парогенераторе (линия /), в этих условиях ограничивается выдачей пара с температурой

за постоянством температуры, а также не допускать в процессе экспери-

Шахтные воды содержат большое количество (до 3 г/л и более) механических примесей (частицы угля и породы, инертная пыль, продукты распада древесины), отличаются значительной минерализацией (до 30 г/дм3 и более) и бактериальной загрязненностью, а кислые шахтные воды помимо низких значений рН (—2 ... 4) характеризуются еще и высоким содержанием железа (до 2 г/л). Шахтная вода обычно не имеет запаха (за исключением тех случаев, когда в ней присутствует растворенный сероводород), отличается разнообразием окраски и постоянством температуры в пределах 6... 25° С, а также значительной жесткостью (38. мг-экв/л и выше). Шахтным водам свойственны практически все виды агрессивности, но чаще встречаются воды с сульфатной агрессивностью, реже — общекислотной.

Распространенным методом исследования температуры плавления при атмосферном давлении является метод термографирования, заключающийся в изучении зависимости температуры образца от времени при монотонном нагреве или охлаждении [18]. На термограмме фазовый переход характеризуется постоянством температуры образца в течение некоторого времени.

В условиях полной автоматизации околомашинных операций стойкость пресс-форм по сравнению с работой вручную повысилась в 1,6—1,8 раза, причем эта стойкость отличается стабильностью. Это объясняется постоянством температуры стенки вкладыша и пресс-форми на протяжении всего процесса литья. Кроме того, резко сокращается нагар (осаждение окиси цинка). При первом варианте исследований форму чистили через каждую смену (через 1000 ударов), а при полной автоматизации околомашинных операций — через две емены, что также сказывается на етойкоети пресс-формы.

нагружения наблюдают горизонтальный ход кривых. Почти не зависящую от числа циклов нагружения амплитуду пластической деформации в этом случае рассматривают в качестве амплитуды насыщения. В предположении, что постоянство амплитуды пластической деформации поддерживается достаточно точно, пару значений (а„, ер,,) можно рассматривать как точку кривой циклического деформирования. Кривая циклического деформирования а„ - epia монотонного упрочнения строится по схеме, приведенной на рис. 15, а.

Формула не учитывает физических свойств жидкости и изменения шероховатости поверхности (амплитуды волн) в зависимости от скорости газового потока. Как показывают опь ..'ы [6.16], при нисходящем (спутном) кольцевом течении при скоростях воздуха до 20 м/сек (условия экспериментов) сохраняется постоянство амплитуды волн 1 = 0,46, практически соответствующее теоретическому решению П. Л. Капицы: Я=0,48 [6.3]. В то же время в восходящем потоке при изменении скорости воздуха от 10 до 38 м/сек величина К уменьшалась с 0,86 до 0,48. Поэтому данная формула, по-видимому, наиболее пригодна для нисходящего спутного кольцевого течения. Влияние поверхностного натяжения возможно учесть [6.25] путем введения дополнительного поправочного коэффициента /Со = (0Н2о А*о)п, где Сто — поверхностное натяжение вещества в рассматриваемых условиях; °н2о —натяжение воды в нормальных условиях. Наиболее вероятное значение п =(2/3 — 1), и в качестве первого приближения можно принимать « = 2/3.

Постоянство амплитуды выходного сигнала, пита- 6-10 ние постоянным напряжением, В

Постоянство коэффициента затухания ос обеспечивается вследствие использования практически одних и тех же материалов и типовых конструкций в перекрытиях и других элементах промышленных зданий и сооружений. Таким образом, постоянство амплитуды виброскорости вынуждающих вибраций не является случайным эмпирическим казусом. Из рассмотренной модели выявляются и границы асимметричной унифицированной нормальной области вынуждающих вибраций. В относительных координатах перемещение подвижной массы будет

тра с малоизменяющейся на некотором участке фазовой характеристикой, но при этом не сохраняется постоянство амплитуды (фиг. 21). Практически оказывается проще обеспечить достаточное постоянство амплитуды, составляя полосовой фильтр из нескольких относительно расстроенных резонансных фильтров. Характеристике такого полосового фильтра можно придать падающий характер для компенсации возрастания сигнала от скорости вращения при применении электродинамических датчиков. В этом случае происходит весьма значительное изменение угла сдвига фаз (фиг. 22), что вызывает необходимость использования способа определения угловой координаты неуравновешенности, который был бы свободен от влияния указанного изменения.

Первый множитель этого выражения можно рассматривать как медленно меняющийся амплитудный множитель перед высокоча-сточным членом cos (пШ — 6), т. е. имеют место модулированные по амплитуде колебания высокочастотных помех. Круговая частота огибающей этого модулированного колебания равна 2Q, т. е. близка к угловой скорости вращения ротора. При наличии нелинейного закона движения цапфы в зазоре подшипника, что наблюдается при больших значениях амплитуд Лх и Л2 исходных колебаний, в результирующих колебаниях появляется составляющая круговой частоты 2Й. Эта составляющая вызывает вторичные биения к колебаниями, производимыми неуравновешенностью, что нарушает постоянство амплитуды регистрируемых колебаний.

Практически можно допустить постоянство амплитуды корот-копериодических ошибок по всей шкале лимба и, кроме того, принять равновероятным получение в каждой точке шкалы любого отклонения -в пределах этой амплитуды.

мощности, имеющего высокое внутреннее сопротивление, могут бьпь установлены режимы, обеспечивающие в определенных диапазонах частот постоянство амплитуды силы тока в подвижной обмотке. При этом воспроизводятся ускорения с постоянной амплитудой, практически не зависящей от полного сопротивления подвижной обмотки и возникающей протпво-ЭДС.

к собственной. Благодаря вращению электромагнита 6 с помощью вспомогательного двигателя J через редуктор 4 (или вручную) достигается плавное изменение ориентации движения в плоскости, перпендикулярной измерительной оси преобразователя 8. Постоянство амплитуды колебаний поддерживается с помощью фотоэлектрического измерителя перемещений 9. Подмагничивание стержня осуществляется с помощью катушки 5. Диаграмма зависимости коэффициента ip^ от угла ориентации движения записывается самописцем 7. Коэффициент влияния поперечных составляющих движения определяют для различных датчиков векторных величин, в том числе датчиков ускорения, скорости и перемещения.

Основное требование, предъявляемое к возбудителям колебаний, состоит в том, чтобы при передаче на конструкцию необходимых сил они не оказывали существенного влияния на ее инерционные, жесткостные и демпфирующие свойства. При использовании методов многоточечного возбуждения важны также следующие требования: возможность одновременной работы нескольких возбудителей; постоянство амплитуды возбуждающей силы в рабочем диапазоне частот; малые отклонения силы от гармонического законна; простота управления частотой и амплитудой возбуждающей силы. Известны возбудители колебаний различного типа [14]. Однако указанным выше требованиям удовлетворяют лишь электродинамические вибровозбудители. Они нашли широкое применение при частотных испытаниях.