Построены номограммы

На рис. 4.34 построены диаграммы изменения величин угловой скорости со3 и углового ускорения е3 в функции времени t или угла сра поворота кривошипа 2, т. е. ю3 = ю8 (t), е3 = е3 (t) или со3 = со3 (ф2), е3 = е3 (ср2) для шатуна 3 механизма ABC (рис. 4'.31).

Таким образом, построение диаграммы А = A (t) сводится к интегрированию по времени диаграммы Р = Р (t). Если дополнительно построены диаграммы s = s (t) или диаграмма ф = = ф (t), то, исключая время / из диаграмм А = A (t) и s = s (/)' или из диаграмм А *= A (t) и ф = ф (t), получаем диаграмму А = = A (s) или А = А (ф). Диаграммы F = F (s) или М ~ М (ф) могут быть получены дифференцированием диаграмм Л == Л (s)' или Л = Л (ф) по пути s или углу ф, так как

В начале XX в. большую роль в развитии металловедения сыграли работы Н. С. Курнакова, применившей: для исследования металлов методы физико-химического анализа (электрический, дилатометрический, магнитный и др.). Н. С. Курниковым и его учениками было изучено большое число металлических систем, построены диаграммы состояния и установлены зависимости между составом, структурой и свойствами сплавов.

С учетом формул (209) -(211) построены диаграммы (рис. 325-330) для наиболее распространенных случаев прессовых соединений. Принято для стали ? = 21 • 103, чугуна Е = 8 • 103, алюминиевых сплавов ? = 7,2 • М3. бронз ?=1Ы03 кгс/мм2. Для чугуна принято (.1 = 0,15, для всех остальных материалов ц. = 0,3.

На рис. 9.11, а, б построены диаграммы ускорений и перемещений толкателя. Из диаграммы ускорений видно, что наибольшая сила инерции Ри тах, способствующая отрыву толкателя от кулачка, появляется при приближении толкателя в положение Т

Для всех трех периодов движения машины (см. рис. 11.5) — разбега, установившегося движения и выбега — построены диаграммы энергомасс (рис.11.8, г; 11.6 г и 11.11, г), из которых можно графически определить угловые скорости кривошипа для различных его положений.

На рис. 12.6 построены диаграммы угловой скорости о кривошипа АВ в зависимости от угла (р поворота этого кривошипа для двух случаев:

В табл. 12.2 даны результаты расчета приращения кинетической энергии маховых масс, а на рис. 12.7 построены диаграммы приращений кинетической энергии агрегата (тонкой линией) и маховых масс (толстой линией). Отсчет ординат диаграмм происходит от верхней оси абсцисс O'(f'. Соответствующий график М* (ф) дан на рис. 12.8.

На рис. 4.34 построены диаграммы изменения величин угловой скорости <о3 и углового ускорения е3 в функции времени t или угла ф2 поворота кривошипа 2, т. е. со3 = (03 (t), е3 = е3 (t) или <в3 = и3 (ф2), е3 = е3 (ф2) для шатуна 3 механизма ABC (рис. 4.31).

Таким образом, построение диаграммы А = A (t) сводится к интегрированию по времени диаграммы Р = Р (t). Если дополнительно построены диаграммы s == s (t) или диаграмма ф = = ф (/), то, исключая время t из диаграмм А = A (t) и s = s (t) или из диаграмм А = A (t) и ф = ф (/), получаем диаграмму А = — A (s) или А — А (ф). Диаграммы F — F (s) или М — М (ф) могут быть получены дифференцированием диаграмм А = A (s)' или А = А (ф) по пути s или углу ф, так как

Диаграммы Мп. д = Мп. д(ср) и Ма_ с = М„. с (<р) приведенных момента движущих сил — постоянного на всем цикле установившегося движения — и момента сил сопротивления показаны на рис. 364, а. Методом графического интегрирования этих диаграмм на рис. 364,6 построены диаграммы Л д работ движущих сил и Ас работ сил со-

На основании полученных результатов были построены номограммы для различных марок сталей (рис. 39), позволяющие выбирать для наиболее распространенных диаметров трубопроводов соответствующие величины допустимых давлений или толщин стенок при установленном ограничении кольцевых напряжений.

Таким образом, найдено уравнение твердости стали 50ХГТР после отпуска; построены номограммы для определения твердости .стали 50ХГТР в зависимости от режима отпуска; номограммы использованы при выборе режима термообработки зубчатых колес из стали 50ХГТР [4].

На основе формул (5-7)—(5-9) построены номограммы, показанные на рис. 5-20 и 5-21. С использованием этих номограмм коэффициэнт теплоотдачи определяется по формулам: для шахматного пучка а = = сг°8Сфан и для коридорного а- = сгсф*н- Каждая из величин, входящих. в эти формулы, определяется по своему графику.

Формулы получились довольно сложными, особенно для коридорного пучка. Для облегчения расчетов построены номограммы для шахматных пучков (рис. 5-24) и для коридорных (рис. 5-26).

Для расчетов по формулам (6-9) и (6-10) построены номограммы рис. 6-3 и 6-4.

Авторами разработаны номограммы, позволяющие рассчитывать как адиабатический, так и неадиабатический процесс сжигания метана в воздухе с образованием окислов азота и с последующим охлаждением продуктов горения в промышленной аппаратуре до температуры 293° К- По этим номограммам могут быть рассчитаны любые высокотемпературные процессы; аналогично могут быть построены номограммы и для других видов топлива.

По формулам табл. 16 для ламинарного и турбулентного потока построены номограммы (рис. 15—24) потерь давления на трубе длиной 1 м для ряда диаметров труб

па. Для удобства решения этой задачи построены номограммы перевода показаний датчика в цифру (в дБ), соответствующую значению необходимой коррекции чувствительности. Номограммы построены для различных типов пьезоэлектрических преобразователей, выпускаемых в России и за рубежом.

полученные по теории упругости коэффициенты концентрации ^для мелких и глубоких вы-, точек и по этим данным построены номограммы для выточек произвольной глубины, поэтому приводимый пример может служить оценкой применимости; рассматриваемого метода к оболочкам с выточками средней глубины. Для соотношения размеров, приведенного на рис. 7, г=! был выполнен расчет с заменой участка выточ-

На рис. 44 на примере стали 45 построены номограммы, позволяющие по результатам измерения неупругой деформации за цикл на контрольной ступени программного нагружения построить кривые усталости индивидуальных образцов.

вании этого решения с помощью ЭВМ рассчитываются относительные величины жесткости сильфона KQ, меридиональных изгиб-ных 01и и мембранных окружных напряжений ст2о и эффективной площади /о- По этим данным построены номограммы для сварных сильфонов I, II [1], III (рис. 13.18—.13.21). Безразмерная жесткость