Построены соответствующие

где ип (х) — амплитуда колебаний системы на резонансе. На рис. 1 для этого случая показано отношение F среднего значения амплитуды колебания к амплитуде на резонансе (?j=l) в зависимости от точности вычисления собственных частот системы, которая с вероятностью 0,99 составляет ±3ай. Зависимости 1 — 3 построены соответственно для Дй=0,04; 0,08 и 0,16. Видно, что если собственные частоты вычислены с точностью +10%, то на частоте расчетного резонанса u>k амплитуды колебания будут составлять в среднем 50% от расчетных при дй=0,08 и 35% при Д&=0,04.

т* (см. рис. 4.37) расчетного цикла термоциклического нагружения: а — при нагреве; б — при охлаждении (кривые 1—4 построены соответственно

Рис. 4.76. Кривые изменения интенсивности упругопластических деформаций при нагреве на этапе перехода на режим 82 термоциклического нагружения в характерных точках сферического корпуса. Кривые 1-5 построены соответственно для точек А — Д

Прямила, показанные на рис. 18, а и б, построены соответственно по первому и второму способу соединения звеньев. Размеры звеньев связаны расчетными зависимостями (25) и (26). Число вариантов и модификаций определяется принятым расстоянием между боковыми сторонами параллелограмма, выбором места для шарнирного

Основные отклонения построены соответственно следующим правилам:

На фиг. 15 и 16 построены соответственно кривые зависимости ф от Аи от K_

Кривые 1 — 11 построены соответственно для значений S, равных 0; —0,2; —0,4; —0,6; —0,8; +0,2; +0,4; 0; —0,4; —0,6 и — 0,8. То же для кривых 1 — 7 на рис. 23 и 24.

Кривые 1 — 12 построены соответственно для значений — —-,

т* (см. рис. 4.37) расчетного цикла термоциклического нагружения: а — при нагреве; б — при охлаждении (кривые 1—4 построены соответственно

Рис. 4.76. Кривые изменения интенсивности упругопластических деформаций при нагреве на этапе перехода на режим В2 термоциклического нагружения в характерных точках сферического корпуса. Кривые 1—5 построены соответственно для точек А — Д

Кривые, обозначенные на этих рисунках цифрами I, определяют критические значения осевого и радиального давлений при неосесимметричном выпучивании в случае жестко защемленной оболочки. Кривые 2, 3 построены соответственно для неосесиммет-ричной и осесимметричной форм потери устойчивости шарнирно опертой оболочки.

Для практического использования разработанной методики при определении полей напряжений и деформаций сварных соединений с порами были построены соответствующие графики и номограммы (рис. 5.3 и 5.4). В случае, когда реализуется локальное пластическое течение вблизи контура поры, зависимость максимальной интенсивности деформаций в самой опасной точке от относительной нагрузки о /стт приведена на рис. 5.3. Видно, что максималъ-

Для каждого положения механизма должны быть построены соответствующие двухповодковые группы. При движении механизма звенья двухповодковых групп всегда остаются параллельными соответствующим звеньям механизма.

Для практического использования разработанной методики при определении полей напряжений и деформаций сварных соединений с порами были построены соответствующие графики и номограммы (рис. 5.3 и 5.4). В случае, когда реализуется локальное пластическое течение вблизи контура поры, зависимость максимальной интенсивности деформаций в самой опасной точке от относительной нагрузки стср/ат приведена на рис. 5.3. Видно, что максималь-

Для анализа надежности можно воспользоваться результатами испытаний на растяжение слоистых пластин из эпоксидной смолы, армированной в одном направлении углеродным волокном. При помощи трех указанных выше типов распределения были построены соответствующие зависимости надежности и проведено их сравнение (рис. 7.14). Из приведенных данных видно, что распределения отличаются друг от друга незначительно [7.16].

Как показывают характеристики на рис. 8.19, свободным колебаниям виброударной системы свойственна неоднозначность решений. Одним и тем же значениям параметров системы и возмущения соответствуют два различных режима свободных колебаний системы и соответственно два различных значения величины со. На рис. 8.19 в качестве примера отмечены две точки а и б, для которых \i — 1, а = 0,75. На рис. 8.20, а и б построены соответствующие законы движения обеих частей системы. Согласно третьему уравнению (8.38) величинам ? > 1 всегда соответствует значение хс > 0, величинам ? << 1 соответствует хс <; 0. Другими словами, в первом случае массы mi и т2 в моменты соударений смещены в одну и ту же сторону от среднего положения, во втором случае в разные стороны.

По результатам экспериментов ^установлены такие сочетания значений параметров а, К2, рн, С3, при которых выполняется неравенство (8.3), и по ним построены соответствующие доверительные интервалы для средних величин а, К2, рн, С3 параметров (при пятипроцентном уровне значимости) по формуле

Измерение деформаций в процессе малоцикловых испытаний является неотъемлемой их частью, поскольку лишь знание их кинетики позволяет в полной мере судить о циклических свойствах материалов и получать данные для анализа условий деформированного состояния в элементах конструкций. Для этой цели используется ряд принципиально различных по своей конструкции оптических, механических и электрических деформометров [9]. Однако большинство из них оказываются малопригодными для работы в условиях высоких температур. Наиболее широкое распространение в этом случае получили охлаждаемые деформометры с наклеенными на их упругий элемент тензорезисторами для измерения поперечных и продольных деформаций [9, 10]. Поперечные деформации измеряются, как правило, в случае использования образцов корсетного типа или затрудненного доступа к поверхности цилиндрического образца. В этом случае необходим их последующий пересчет в продольные [11], поскольку именно на использовании последних построены соответствующие уравнения состояния и критериальные зависимости. Рассматриваемые ниже результаты получены при использовании продольного охлаждаемого деформометра, располагаемого непосредственно на рабочей базе нагретого образца [8—10], а диаграммы циклического деформирования регистрировались на двухкоординатном потенциометре в координатах нагрузка—деформация.

Для данных граничных условий дифференциальные уравнения-решались численно на ЭВМ. Полученные решения были изучены, и построены соответствующие графики зависимости. С целью проверки полученных закономерностей были проведены прямые эксперименты. Изучение проводилось в полости, образованной двумя горизонтальными латунными пластинами, боковыми стенками из оптического стекла и торцовыми вкладышами из оргстекла. Через боковые стенки проводились визуальные наблюдения и фотографирование картины течения. В горизонтальных и торцовых стенках зачеканивались 30 медьконстантановых термопар для исследования распределения температуры по стенкам.

На этом же графике нанесены опытные данные первого этапа экспериментирования для давлений 3—4 и 6—8 ата, по которым построены соответствующие прямые, удовлетворяющие каждая ъ отдельности уравнению (4-78). Нетрудно видеть, что при кипении дифе-нильной смеси в вертикальной трубе контура с естественной циркуляцией существуют два режима кипения: при Д^ < 6° С, когда коэффициент теплоотдачи с увеличением Д^ возрастает, и три Д^>14°С, когда о,н с увеличением А^ убывает. Очевидно, где-то в области 6<Д^<14°С имеется критический температурный напор А^кр, Рри котором достигается первый критический тепловой поток и выше которого в трубе устанавливается достаточно устойчивый режим -пленочного кипения с его характерным понижением величины а при увеличении температурного напора.

На рис. 3.4 построены соответствующие заданному плану испытаний оценочные уровни, показаны интервалы 61,62,63 и характеризующие их значения q, k, п, ui. Длительность интервала (в данном случае все они равны друг другу) обозначим через 6. Используя соотношения (3.8), для каждого из заданных интервалов. найдем /,'(«), FI(K)-