Построена диаграмма

На рис. 1.14 построены зависимости относительного сужения и удлинения искусственно состаренных (деформация + нагрев до 250°С) сталей от степени предварительной пластической деформации ед. Как видно, с увеличением степени пластической деформации значения у и 5 падают. Это свидетельствует об охрупчивающем действии на металл пластических деформаций, что при определенных условиях, должно соответствующим образом снижать эксплуатационные характеристики элементов, например, при их работе в условиях воздействия отрицательных температур.

Там же (рис.4.32,а) пунктиром построены зависимости аа (nips) по формуле (4.48) для сварного соединения без смещения кромок. Формула О.А. Бакши дает завышенные значения а0 по сравнению с предложенной формулой (4.52). Экспериментальные данные полученные поляриза-ционно-оптическим методом, сопоставлены с расчетными (рис.4.32,б). Как видно, экспериментальные значения сц ложатся ниже расчетных аа(ть8), особенно при сравнительно высоких значениях параметра nibs. Заметим, что расчеты с использованием формулы (4.48) дают еще более значительное расхождение с экспериментальными. Поскольку это дает запас прочности в расчетах циклической прочности, то такое расхождение следует считать приемлемым в инженерных расчетах.

где К„ - коэффициент, зависящий от формы шва (по нашим опытам и расчетам Ка я 0,5). Заметим, что при отсутствии смещения кромок вместо значения Л в этой формуле необходимо подставлять величину относительного усиления шва q/S. Зависимости коэффициентов концентрации от параметров mpS и га« рассчитанные по этой формуле» приведены на рис. 20. Там же (рис 2Ца) пунктиром построены зависимости а„ (mpS) по формуле (27) для сварного соединения без смещения кромок. Формула О.А.Бакши дает завышенные значения а0 по сравнению с предложенной формулой (31). Экспериментальные данные, полученные поляризаиионно-оптическим методом,, сопоставлены с расчетными (рис.2ЦГ>.) Как видно, экспериментальные значения аа ложатся ниже расчетных а„ (тв$). особенно при сравнительно высоких значениях параметра mBs. Заметим, что расчеты с использованием формулы (27) дают еще более значительное расхождение с. экспериментальными. Поскольку это дает запас прочности в расчетах циклической прочности, то такск; расхождение следует считать приемлемым в инженерных расчетах.

На рис. 2.14 построены зависимости относительной прочности сварных соединений со смещением кромок от от-

На основе результатов представленных в табл. 4.8 построены зависимости относительных затрат С01„ от нероятпости безотказной работы (рис. 4.6).

Результаты расчетов представлены в табл.' 12.1, по данным которой построены зависимости Q — f (n) (рис. 12.9, б).

На всех этапах роста трещины были сформированы мезолинии усталостного разрушения, которые отражают регулярное, повторяющееся на-гружение элемента конструкции от полета к полету. Вместе с тем имеет место формирование макролиний разной интенсивности. Их природа оказалась понятной после того, как были построены зависимости величины шага мезолинии (прироста трещины за цикл посадки-взлета ВС) по длине трещины. Одна из таких зависимостей представлена на рис. 15.26. Видно, что в районе макролиний скорость подрастания трещины существенно падает. При этом важно подчеркнуть, что сами линии представляют собой зоны статического проскаль-

Для практической реализации безобразцового метода контроля построены зависимости амплитуды эхо-сигнала от площади реальных дефектов ДЛ = F (5Д) для закладных деталей всех типоразмеров.

На рис. 7 построены зависимости относительной долговечности от параметра т), характеризующего толстостенность сосудов. Как следует из графика, с уменьшением параметра г\ долговечность сосудов снижается. Это связано с тем, что уменьшение коэффициента толстостенности повышает шаровую составляющую тензора напряжений, а, следовательно, и механохимический эффект. Аналогичным образом объясняется изменение долговечности тонкостенных сосудов от соотношения главных напряжений m (рис. 8). Как следует из графика, зависимость Го (т) более слож-

Предварительно были построены диаграммы деформирования при постоянных температурах ?=20, 600, 700, 800° С, которые использовали для сопоставления с получаемыми результатами. По этим диаграммам последовательным переходом построены зависимости е—t. Кривые построены по средним значениям экспериментальных величин е, определенных на нескольких образцах. Экспериментальные точки на рис. 25 показаны только для режима 0 = 450 МПа, т. е. относятся к кривым 1 и 2„ показанных сплошными линиями.

Исследованы структурные изменения в сталях ОХ18Н10Ш и Х18Н10Т после предварительного деформирования сжатием от 0,2 до 5% и последующей изотермической выдержки образцов при 650° С в течение 5000 ч. Построены зависимости изменения микронапряжений, скорости роста частиц второй фазы и изменения твердости.

и т. д. Соответствующие отрезки (3 — 3'), (4 — 4'), ... откладываем на ординатах, проведенных через точки 3, 4, ... (рис. 4.39, б). Аналогично может быть построена диаграмма sc = sc (t) (рис. 4.39, б) интегрированием диаграммы vc = УС (О (рис. 4.39, б). Для тех же промежутков времени Д^ будем иметь t,

2°. Если для всего времени движения механизма построена диаграмма Т = Т (Jn) (см. § 74), то определение величины б во время установившегося движения не представляет трудностей. Для этого рассмотрим участок диаграммы Т = Т (Уи), соответствующий установившемуся движению (рис. 19.3). Это замкнутый участок диаграммы Т — Т (Ja). Из формулы (16.51) следует, что максимальная угловая скорость сошах за время установившегося движения соответствует максимальному значению тангенса угла i)max) определяемого по формуле (16.51), а минимальная угловая скорость ю,тп соответствует минимальному значению тангенса угла 'fmm- Для определения максимального t}),nax и минимального \j)mln значения угла •$ проводим из точки О к замкнутой части кривой Т — Т (Jn) две касательные. Одна касательная образует с осью абсцисс максимальный угол тэтах, другая образует с осью абсцисс минимальный угол vpmln. Согласно равенству (16.50) можно написать

Определить коэффициент неравномерности движения б механизма можно и непосредственно, если построена диаграмма^ скоростей (например, по диаграмме скоростей, построенной на рис. 19.1). Для этого определяем t>.nax и umln по диаграмме и подставляем их значения в формулы (19.2) и (19.3).

С помощью формул (19.16) можно для заданной угловой скорости соср и для любого заданного значения коэффициента неравномерности движения б определить соответствующие углы г)згаах и $т\п- Тогда, если при заданных приведенном моменте инерции и кинетической энергии известна зависимость между ними и построена диаграмма Т = Т (./п). то всегда может быть выяснен вопрос о том, как должны быть изменены эти величины при изменении б. Пусть задана диаграмма Т = Т (J п) для времени установившегося движения (рис. 19.4), и пусть коэффициент неравно-

При синтезе кулачкового механизма масштаб \it диаграммы (a, t) по оси абсцисс известен, а масштаб ца по оси ординат может быть найден лишь после того, как будет построена диаграмма (s, t)

На рис. 11.6, г построена диаграмма энергомасс за время разбега машины. На рис. 11.7 построена диаграмма изменения угловой скорости кривошипа АВ за время разбега машины.

На рис. 11.10 соответственно построена диаграмма угловых ускорений е при установившемся движении в зависимости от угла ф поворота кривошипа АВ.

На рис. 11.11,6 построена диаграмма кинетической энергии, из которой видно, что машина прекращает движения за 1,5 оборота кривошипа, если отсчет производить от конца периода установившегося движения.

На рио. 12.5 построена диаграмма энергомасс Е — J с учетом моментов инерции и кинетической энергии маховика вместе со звеном приведения. Пунктирными линиями отмечены оси координат при учете момента инерции и кинетической энергии только звена приведения. Расстояние от оси ДЯ приращения кинетической энергии до оси Е (полной кинетической энергии) в масштабе рис. 12.4

1) тонкой кривой линией построена диаграмма изменения угловой скорости со без учета инерции маховых масс (но с учетом момента инерции звена приведения /4 = 0,05 кгм2), для этого случая сйср = 35,65 с~1;

Аналогично может быть построена диаграмма sc = sc (/) (рис. 4.39, в) интегрированием диаграммы vc = vc (t) (рис. 4.39, б).