Построения обобщенных

части кулачка, создающего оптимальное усилие прижима фланцевой части заготовки в процессе вытяжки днищ диаметром 2400 мм и толщиной стенки 16 мм. Дня построения номограммы используют зависимости оптимального усилия прижима <2 и угла поворота кулачка у от хода пуансона А с учетом изменения силы упругости пружин от их деформации ? .

'Кинетические либо параметрические диаграммы коррозионной стойкости сталей, применяемые обычно для установления глубины коррозии, в данном случае непригодны из-за существующей зависимости последней от температуры газа, так как в координатах InAs—1пт невозможно одновременно учитывать два температурных параметра. Для построения номограммы коррозионной стойкости стали в продуктах сгорания мазута в [149] рассмотрена глубина коррозии в соответствии с формулой (3.15), состоящей из суммы двух составляющих: As=)Ais'i+As2 = = [а-^рГ-1+(т + ЕГ)1пт] + [р(1—ув)Г-']. Для переменных As, и Als2 строятся две вспомогательные номограммы в координатах ImAsi—T~l и lnAs2—T~l таким образом, чтобы шкалы Г"1 были бы перпендикулярны. Построенные таким методом номограммы для определения глубины коррозии сталей 12Х18Н12Т и 12Х1МФ приведены на рис. 4.31. Глубина коррозии на этих номограммах дана с учетом коэффициента неравномерности ifo=l,3.

тпкя по скорости теплоносителя) проектные расчеты ВВЭР удобно проводить по номограмме рис. 9.37. Порядок построения номограммы следующий.

Уравнение F(zlt га, га) = 0 номографируется, если оно не выше 6-го порядка. Для построения номограммы надо уравнение привести к канонической форме.

Пересчет °ВУ в физические единицы сантистоксы (ест), (мм2/сек) может быть сделан по данным табл. 1-4. С ростом температуры вязкость быстро падает (рис. 1-1). Чем выше исходная вязкость мазута, тем круче идет кривая. Поэтому для построения номограммы, показанной на рис. 1-1 необходимо знать вязкость хотя бы при двух температурах (обычно при 50 и 80°С). Если известна всего одна точка, экстраполяция по номограмме может быть произведена только в небольших пределах изменений температуры.

Ниже приводится пример построения номограммы для ведения воздушного режима по температуре питательной воды. Расход воздуха через воздухоподогреватель при та-p'HpOiBKe определялся с помощью пневмометрической трубки. Сопротивление воздухоподогревателя по воздушной стороне измерялось с помощью U-образного жидкостного манометра.

Для упрощения дальнейших расчетов строятся кривые, необходимые для построения номограммы по данным испытаний котельной установки (рис. 10-9, 10, 11 и 12) и

Для построения номограммы для различных температур питательной воды tn в пользуются кривой горячего

Фиг. 14-22. Схема определения характерных точек для построения номограммы уравнения системы.

построения номограммы необходимо иметь аналитическую зависимость максимальной упругости водяного пара от температуры в пределах от +20 до —20°. Выше приведена такая зависимость [см. формулы (23.2) и (23.3)].

щины изделия [13]. Номограмма построена в диапазоне рН = 7—10,5. Погрешность оценки времени до разрушения не превышает половины порядка. Маршрут поиска времени до разрушения обозначен на номограмме стрелкой. На рис. 8.5&Д], Л 2 — вспомогательные константы, полученные для построения номограммы. Под рабочим напряжением следует понимать сумму всех действующих на данном участке изделия напряжений (остаточных, механических и термоупругих). При кипении в пористых отложениях концентрацию хлоридов следует увеличивать в 10—20 раз.

вершине развертки, равный углу контура развертки заданного эллиптического. Этот прямой круговой конус, заменяющий эллиптический, называется эквивалентным конусом. Все необходимые для построения номограммы значения углов контура разверток конуса можно определить с помощью их сечения сферической поверхностью.

Способы построения обобщенных моделей пневматических устройств и алгоритмов программ широкого профиля для их исследования на ЭЦВМ.— Машиноведение, 1974, № 4.

5. О. Б. Балакшин, Б. И. Павлов. Способы построения обобщенных моделей пневматических устройств и алгоритмов программ широкого профиля для их исследования на ЭЦВМ.— Машиноведение, 1974, № 4.

Необходимые для расчетного анализа диаграммы в полуциклах неизотермического упругопластического деформирования можно получить в результате программных экспериментов. В связи со сложностью реализации таких экспериментов в инженерной практике можно использовать упрощенную, но обоснованную экспериментально [29, 37] схему построения обобщенных диаграмм деформирования.

3. О. Б. Балакшин, Б. И. Павлов. Способы построения обобщенных моделей пневматических устройств и алгоритмов программ широкого профиля для исследования на ЭЦВМ.— Машиноведение, 1974, № 4.

3. О. Б. Валакшин, Б. И. Павлов. Способы построения обобщенных моделей пневматических устройств и алгоритмов программ широкого профиля для исследования на ЭЦВМ.— Машиноведение. 1974, № 4.

1. О. В. Балакшин, Б. И. Павлов. Способы построения обобщенных моделей пневматических устройств и алгоритмов программ широкого профиля для их исследования на ЭЦВМ.— Машиноведение, 1974, № 4.

1. Балакщин О. В., Павлов Б. И. Способы построения обобщенных моделей, пневматических устройств и алгоритмов программ широкого профиля для исследования на ЭЦВМ.— Машиноведение, 1974, № 4.

4. О. В. Балакшин, Б. И. Павлов. Способы построения обобщенных модулей пневматических устройств и алгоритмов программ широкого профиля для их исследования на ЭЦВМ.— Машиноведение, 1974, N» 4.

1. О. Б. Валакшин, В. И. Павлов. Способы построения обобщенных моделей пневматических устройств и алгоритмов программ широкого профиля для их исследования на ЭЦВМ.— Машиноведение, 1974, № 4.

Решение (15-16) может быть использовано с той или иной степенью 'приближения при анализе и расчете процессов радиационно-конвективного теплообмена, а также при его экспериментальных исследованиях для построения обобщенных критериальных зависимостей.

Данные настоящей работы не позволяют установить для широкого диапазона изменения определяющих параметров нижнюю границу давлений и весовых скоростей, при которой возникает «кризис гидравлики». Можно только констатировать, что при р ^. 100 ата «кризис сопротивления» не был обнаружен во всем исследованном диапазоне весовых расходов до [и>у= =3600 кг/(м2-сек)]. При р ~^ 120 ата «кризис гидравлики» [изменение характера хода кривой Ардф=/ (х)] возникает при i#y ^ 1750 кг/(м2-сек). Ниже, в ходе построения обобщенных зависимостей, рассматриваются только опытные точки, полученные для докризисной зоны.