Построения расчетной

В основу построения расчетных зависимостей, определяющих усредненные модули упругости трехмерно-армированного композиционного материала принимается гипотеза о равенстве нормальных деформаций растяжения-сжатия всех точек, находящихся на грани куба. Выделим на каждой грани единичного куба по девять прямоугольных площадок, как показано на рис. 5.2. Тогда для средних деформаций куба, составленного из 27 прямоугольных параллелепипедов, на основании принятой гипотезы можно записать следующие равенства:

Экспериментальное исследование гидравлического сопротивления воздушному потоку в трубе с Т= 150 выполнено с использованием лопаточных завихрителей при Йё^ = 5° 104 ...1,5° 105 . Полученные в этом исследовании результаты не , могут быть использованы для расчета гидравлического сопротивления труб с длиной, отличной от 150 d , но они позволили установить некоторые закономерности, которые дальше использованы для построения расчетных соотношений гидравлического сопротивления закрученному потоку в трубах различной длины.

Анализ результатов испытаний на вдавливание выявил возможность построения расчетных кривых ползучести с помощью уравнения состояния типа (3.7). Сопоставлением результатов обработки испытаний на растяжение и вдавливание установлено, что значения коэффициентов Ат, и {7$ Уравнения состояния, определенных раздельной обработкой каждой группы опытов, в ряде крепежных материалов практически совпадают, влияние вида напряженного состояния на закономерности ползучести отражается через коэффициенты у3, п и г.

Вопросам определения приведенных расчетных схем трансмиссий машин при динамических нагрузках посвящено много работ. В большинстве из них рассматриваются крутильные колебания в различных силовых установках с поршневыми и турбинными двигателями. Наиболее подробно вопросы построения расчетных схем изложены в пособии_?§&1. Однако рекомендации этих работ не всегда можно непосредственно переносить для расчета динамических процессов, так как в общем случае конструкция машин значительно отличается от конструкции силовых установок.

Из-за отсутствия необходимого материала опытных исследований, могущего служить базой для построения расчетных зависимостей, до настоящего времени нет общепринятого метода расчета на износ, который мог бы использоваться в практике проектирования цепных передач.

в) существующие методы расчета цепных передач па износ не обеспечивают решения данной задачи, так как отсутствует необходимый материал опытных исследований, могущий служить базой для построения расчетных зависимостей.

Технологическим ЭИ-процессам свойственен глубоко осциллирующий режим разряда емкостного накопителя в разрядном контуре, содержащем искровой канал в твердом диэлектрике как единственную полезную нагрузку. В такой ситуации разрядный ток ограничивается в основном внутренним импедансом генератора, а электрическое активное сопротивление R(t) искрового канала является базовой величиной для отыскания других электрических характеристик канала: энергосодержания, внутренней энергии и в конечном итоге с учетом механизма динамического нагружения среды и разрушения - для построения расчетных схем всего процесса ЭИ-технологии.

Возможны и другие построения расчетных схем патрубковых зон сосудов давления, в частности основанные на рассмотрении другого (окружного) сечения пересекающихся цилиндрических оболочек, моделируя тем самым реальное поведение конструкции сферической оболочкой с патрубком (см. рис. 4.1, штриховая линия). Однако для получения адекватного коэффициента концентрации напряжений радиус сферической оболочки должен быть значительно больше радиуса оболочки корпуса (в 3 раза для учета давления и ~ в 10 раз для учета температур) [6], практически сводя задачу к рассмотренной выше схеме.

В основу построения расчетных зависимостей, определяющих усредненные модули упругости трехмерно-армированного композиционного материала принимается гипотеза о равенстве нормальных деформаций растяжения-сжатия всех точек, находящихся на грани куба. Выделим на каждой грани единичного куба по девять прямоугольных площадок, как показано на рис. 5.2. Тогда для средних деформаций куба, составленного из 27 прямоугольных параллелепипедов, на основании принятой гипотезы можно записать следующие равенства:

Получение указанных выше данных является основой для уточненного определения действующих циклических напряжений и построения расчетных кривых малоциклового разрушения с использованием запасов по амплитудам условных упругих напряжений п0 и долговечности п^, численные значения которых содержатся в нормах [5, 8] и приведены в § 3.

Рис. 9.20. Схема построения расчетных кривых малоцикловой усталости в номинальных напряжениях

Для построения расчетной схемы процесса циклического нагружения исследуемых деталей необходимо увязать основные этапы деформирования опасных зон конструктивных элементов в условиях повторного нагружения за пределами упругости с соответствующими тепловыми состояниями, определяемыми схематизированным циклом.

Рис. 4.46. Схема построения расчетной циклической диаграммы деформирования для неизотермического термомеханического малоцик-

Результаты анализа опытных данных позволили сделать вывод о том, что режим истечения парогазовой смеси — критический с завершенным процессом фазовых переходов, что легло в основу построения расчетной модели.

Анализ, проведенный в работе [4.1]', показал, что при небольших скоростях движения пара и малых перегревах динамическое воздействие парового потока не оказывает существенного влияния на профиль пленки конденсата и, следовательно, на коэффициент теплоотдачи при полной конденсации пара в трубе. Исходя из этого для построения расчетной модели принимаем следующие допущения: пренебрегаем трением на границе пар — пленка конденсата, теплота перегрева включается в эффективную теплоту конденсации А/гк, течение пленки может быть ламинарным и турбулентным (переходная зона отсутствует) .

Каждый диапазон характеризуется своими особенностями возмущающих сил, частотных характеристик упругой системы и процесса передачи виброакустической энергии. Это обусловливает специфику методов исследования и построения расчетной схемы упругой системы для каждого из рассматриваемых диапазонов.

Процесс накопления повреждений, зарождающихся в дискретных полосах скольжения, делят на несколько стадий [25, 93J. При феноменологическом же описании многоцикловых усталостных разрушений с целью построения расчетной модели обычно ограничиваются рассмотрением двух основных укрупненных стадий: стадии рассеянных (диссеминированных) повреждений (микротрещин, вакансий и т. п.) и стадии развития магистральной трещины, хотя фактически граница этих стадий размыта, и ее приходится фиксировать в определенной мере искусственно. Отношение длительностей обеих стадий может быть весьма различным в зависимости от характера циклического напряженного состояния и типа нагружения (мягкое или жесткое) рассматриваемого конструкционного элемента. При однородном напряженном состоянии и мягком нагружении преобладает стадия рассеянных повреждений, и конец этой стадии можно с определенным приближением рассматривать как наступление полного разрушения, считая, что магистральная трещина развивается в указанных условиях практически мгновенно.

&п> GO - подводимый, отводимый массовые расходы; г'П) / _ подводимая, отводимая удельная энтальпия; р, г, Т - параметры теплоносителя заключенного внутри объема V. В основу построения расчетной модели положено допущение о том, что в процессе изменения параметров теплоносителя во всем объеме V имеет место термодинамическое равновесие. В общем случае, когда объем V — величина переменная, изменение массы в выделенном объеме во времени определяется зависимостью

3) Расчетная календарная кривая стока (ККС) — наиболее удобная форма задания, но притом наиболее трудная для осуществления построения, так как требует большого количества наблюдений. При искусственном же удлинении ряда точность сильно снижается, и целесообразность построения расчетной ККС становится сомнительной.

ские характеристики. Основой для построения расчетной энергетической характеристики турбины с отбором пара является уравнение проф. В. И. Гриневецкого

Рис. 5.43. Принцип построения расчетной характеристики по экспериментальным зависимостям Рс'Рн =Л«):

Для построения расчетной характеристики конденсатора определяют температуру конденсации пара в нем