Построения соответствующих

Минимально необходимое количество образцов, которое нужно испытать для построения семейства кривых усталости, определяется в зависимости от доверительной вероятности PI = ! — аи величины предельной относительной ошибки (допуска) ДР при оценке предела выносливости для заданной вероятности Р на основании формулы

Минимально необходимое число образцов для построения семейства кривых усталости в зависимости от доверительной вероятности подсчитывается по методике, приведенной выше.

Для построения семейства кривых усталости равной вероятности разрушения (квантильных кривых) воспользуемся инвариантностью коэффициента вариации предела выносливости и базовой долговечности, ранее установленной для гладких и надрезанных образцов различных размеров из легких сплавов [2, 4]. В этом случае семейство кривых усталости может быть представлено системой лучей, выходящих из общей точки С, как это схематично показано на рис. 4 (ось х направлена слева направо), а уравнение кривой равной вероят-

Влияние дополнительной массы изучалось при помощи построения семейства скелетных кривых при разных тэ. Скелетными кривыми (по аналогии с соответствующими резонансными кривыми при нелинейных колебаниях) называем кривые, представляющие зависимость прогибов от оборотов при дисбалансах, равных нулю, т. е. при отсутствии внешнего возбуждения. Эти кривые, представленные на фиг. 39, 40, показывают, что выгодно брать большие дополнительные массы с целью получения меньших 98

Для построения семейства квантильных кривых усталости для разнЬх уровней

Для одной серии испытаний все конструкционные элементы нагружают одним способом и испытывают на однотипных машинах. Для построения семейства кривых усталости по параметру вероятности разрушения и кривой распределения пределов выносливости, оценки средних значений и квадратического отклонения пределов выносливости испытывают серию объемом выборки не менее десяти одинаковых конструкционных элементов на каждом из четырех-шести уровней напряжения. Кривые усталости строят в полулогарифмических координатах ^тах"!^-^ и™

1. Какие из описанных методов усталостных испытаний вы рекомендовали бы использовать для построения семейства кривых усталости равной вероятности разрушения для стали в диапазоне от 10* циклов до неограниченной долговечности? Кратко поясните существо этих методов.

Для построения семейства кривых усталости по параметру вероятности разрушения, а также кривой распределения предела выносливости и для оценка среднего значения и среднего квадратичного отклонения предела выносливости на 4—6 уровнях напряжений испытывают серии не менее чем из 10 одинаковых образцов. Для построения кривой распределения долговечности и оценки среднего значения и среднего квадратичного отклонения логарифма долговечности на заданном уровне напряжений испытывают серию не менее чем из 10 образцов до полного разрушения или до образования макротрещин. Результаты испытаний подвергают статистической обработке.

Для построения семейства кривых усталости по параметру вероятности разрушения, построения кривой распределения предела выносливости, оценки среднего значения и среднего квадратиче-ского отклонения предела выносливости испытывают серии объемом не менее 10 одинаковых образцов, на каждом из 4—6 уровней напряжения.

Для построения кривых распределения долговечности и пределов выносливости, оценки средних значений и средних квадратических отклонений, а также для построения семейства кривых усталости по параметру вероятности разрушения результаты испытаний подвергают статистической обработке.

В программе Мп, Мп и 1„ удобно представлять в виде переменных с индексами (массивов), что позволит при расчетах на последующем шаге использовать предыдущие значения каждой из этих переменных, а также вывести на печать массивы для построения соответствующих графиков.

По приведенным выше формулам ЭВМ рассчитывает параметры законов движения, необходимые как для построения соответствующих графиков, так и для расчета полярных координат профиля кулачка и значений углов давления на ведомое звено.

Указанные исходные данные включают в себя геометрические, электрохимические и электрические параметры рассматриваемых металлических сооружений, систем электрохимической защиты и коррозионных сред, причем при задании необходимых для расчета геометрических параметров следует учитывать возможность упрощения формы рассматриваемых поверхностей с целью построения соответствующих расчетных моделей (см. разд. 1.1.3).

в терминах, удобных для построения соответствующих математических моделей и вычисления показателей надежности объекта.

Задача определения выхода и возможного использования ВЭР на длительную перспективу имеет определенную специфику, ограничивающую принципиальную возможность использования традиционных методов прогнозирования, основанных иа применении методов математической статистики и теории вероятностей. Эти особенности заключаются прежде всего в отсутствии в настоящее время достаточно надежной статистической базы (из-за плохо налаженного учета и отчетности по ВЭР) для исследования статистических выборок и построения соответствующих моделей.

Топология графа Г„- модели ключевым образом определяется структурой его 0-узлового графа. Совокупность возможных структур 0-узловых графов может быть получена в результате решения задачи о перечислении конфигураций р-мерных (р = 1, ... . . ., п — 2) ациклических графов и построения соответствующих деревьев (рис. 70; п — 6) [100]. Практический интерес для решения различных задач динамики управляемых машин из множества Г(„р)-моделей имеют модели Г-класса, у которых 0-узловой граф представляет собой простую цепь (рис. 70, а — е). Задача перечисления 0-узловых графов такой структуры ограничивается рассмотрением 0-узлового неразветвлепного графа с максимальным числом узлов г. Любой другой 0-узловой граф простой цепной структуры при р < г для Т п - моделей дайной размерности 13*

Иными словами, форсирование моделированием тесно связано с форсированием усилением режима и, в особенности, с форсированием функцией, так как полученные при этих методах зависимости как раз и создают возможность построения соответствующих моделей.

В сборнике изложен ряд основных положений акустической динамики машин и конструкций, позволяющих рассчитать, оптимизировать параметры и создать рациональные конструкции, обеспечивающие максимальный эффект по снижению виброакустической активности этих систем. Предложены новые активные методы гашения колебательной энергий в источнике ее возникновения и на пути распространения. Описаны также методы экспериментального исследования виброакустических полей и построения соответствующих измерительных средств.

Рассмотрена задача о влиянии погрешностей сортировки и приемки деталей на точность их сопряжения. Описан процесс построения соответствующих математических моделей, реализуемых на ЭЦВМ, при приемке изделий как по одному параметру, так и по двум экстремальным размерам. Приведены блок-схемы моделирующих алгоритмов и результаты моделирования, характеризующие законы распределения зазоров в сопряжениях при различных исходных данных. Табл. 3. Рис. 2.

же сохраняя ту же формулу, но принимая другие, ббльшие значения коэффициентов диффузии и теплопроводности. Для построения соответствующих расчетов необходимы, конечно, опытные материалы.

конструктивных и эксплуатационных показателей роторных машин и автоматических линий они произвели путем анализа технологического, кинематического, динамического, энергетического, рабочего, информационного, производственного, ремонтного и эксплуатационного циклов и построения соответствующих циклограмм.

Рекомендуем ознакомиться:

Поперечных элементов

Поперечных направлениях

Поперечных составляющих

Поперечными отверстиями

Поперечным движением

Поперечным скольжением

Поперечная жесткость

Поперечная составляющая

Поперечной нагрузкой

Поперечной составляющей

Поглощения углекислого

Поперечное сканирование

Поперечного перемещений

Поперечном нагружении

Меню:

Главная страница Термины