Построения зависимости

Для построения зависимостей 5„ = / (w0) и Др0 — / (ш0) задают несколько значений скорости ш0 циркуляции (обычно ш0 -•= 0,5; 1,0; 1,5 м/с). Затем последовательно рассчитывают гидравлическое сопротивление опускных труб, высоту экономай-зерного участка, движущий напор циркуляции,, сопротивление подъемных труб, полезный напор циркуляции. По найденной величине w0 определяют расход циркулирующей воды через контур, полезный напор, кратность К циркуляции.

Для построения зависимостей Sn — f (w0) и Др0 = / (w0) задают несколько значений скорости w0 циркуляции (обычно w0 — 0,5; 1,0; 1,5 м/с). Затем последовательно рассчитывают гидравлическое сопротивление опускных труб, высоту экономай-ЗбрНОГО участка, движущий напор циркуляции, сопротивление подъемных труб, полезный штор циркуляции. .По найденной величине w0 определяют расход циркулирующей воды через контур, полезный напор, кратность К циркуляции.

Полученные авторами данные использованы нами для построения зависимостей ДА/As от q (рис. 15) х. Оказалось, что при нагрузке в пределах 2,3— 2,7 кгс (давление на исходной площадке контакта около 100 кгс/мм3) линия зависимости Аи/As от q проходила через начало координат, т. е. удовлетворялось уравнение вида (2'). При уменьшении нагрузки до 1,1—1,3 кгс (давление наисходной площадке контакта около 50 кгс/мм2) проявлялся несущий эффект смазочного масла (линия 2 отсекала по оси абсцисс отрезок дк, равный 25 кгс/мм2). Изменение скорости скольжения от 1 до 3 м/с не изменило результата.

Величина (hvb/P)"1 нам известна (она входит в формулы (23') и (24')), обозначим ее буквой Г. Известно также значение I = lk и отвечающее ему значение коэффициента трения /k, которое получаем экстраполяцией зависимости / от I на lk. Значения lh и /h приведены в табл. 14. Безразмерные параметры С'р' и С/, рассчитанные по [27], используем для построения зависимостей С'р и СуСр1 от величины i,e/At, где б — угол наклона образца (рис. 33). При построении графика на рис. 33 с приближением величины Zft8//ij к единице функция Ср' переходит через максимум, а функция Cf/C'p — через минимум. Поэтому на рис. 33 неподходящие правые ветки кривых, дававшие значения ht, не отвечающие реальным, отброшены.

Величина (hvb/P)1'1 нам известна (она входит в формулы (23') и (24')), обозначим ее буквой Г. Известно также значение I = lh и отвечающее ему значение коэффициента трения /ft, которое получаем экстраполяцией зависимости / от I на lh. Значения lk и /ft приведены в табл. 14. Безразмерные параметры Ср' и Cf, рассчитанные по [27], используем для построения зависимостей Ср* и СУСр* от величины l^lht, где 6 — угол наклона образца (рис. 33). При построении графика на рис. 33 с приближением величины Zft8/uj к единице функция Ср* переходит через макси-

Данные расчета для построения зависимостей h от t и dh/ds от q

Эти уравнения используются для обобщения экспериментальных результатов в теориях соответственно упрочнения, старения, течения и деформационной теории. Поскольку при этом пренебрегаем влиянием пути нагружения, уравнения (1.66), как и уравнения (1.5), позволяют описать поведение материала при режимах, близких к режимам испытания, в которых получены данные для построения зависимостей. При различных параметрах испытания зависимости (1.66) исключают друг друга. Связь напряжений и деформаций, определяемая первым выражением (1.66) в виде

В общем случае движущий напор создастся за счет разницы плотностей в подъемном (парообразующем) и опускном участке контура. Разницу между движущим напором и сопротивлением подъемных труб называют полезным напором (Арпол)- Полезный напор затрачивается на преодоление сопротивлений в опускной системе и местных сопротивлений (Аром). Уравнение, отражающее равенство полезного напора и указанных сопротивлений, называется уравнением циркуляции. Решение уравнения циркуляции производится в большинстве случаев графически путем построения зависимостей Д/РПОЛ г= /i (Оц) и Арпи -= ~ /2 (<3ц). Зная величину Gn, рассчитывают кратность циркуляции /гц == - Оц/D — х^"ых- Определение величин, входящих в уравнение циркуляции, дано в [11].

Так же как это было сделано выше для механизмов углового позиционирования, для механизмов линейного позиционирования структура эмпирических формул уточнялась путем построения зависимостей между отдельными показателями и параметрами. На рис. 5.2 приведена зависимость коэффициента динамичности К№ от длины хода L, построенная по данным математического моделирования, которая подтверждает целесообразность перехода к безразмерному виду КБЯ = КПЛЬ. Из-за недостаточности экспериментальных данных (механизмы линейного позиционирования изучены хуже, чем механизмы углового позиционирования) и большого разнообразия конструкций роботов структура зависимостей и степени в ряде других формул 4-го и 5-го уровней нуждаются в уточнении (поэтому они не приведены в табл. 5.1). При девяти исходных зависимостях (v0(t) и о>0 (t) не определяются вместе для одной конструкции, но часто вместо &р (t) записываются два давления) таблица содержит 18 единичных показателей и 25 комплексных, т. е. почти в 5 раз больше, чем исходных. При этом были опущены многие второстепенные показатели. Если записать при эксперименте только три первые исходные зависимости (рис. 5.1), то можно определить 8 единичных показателей и 17 комплексных, среди них много наиболее важных. К 4-му уровню табл. 5.2 относится показатель KN, отражающий связь KR и К0 с требуемой мощностью. Всего в табл. 5.2 содержится 9 исходных зависимостей, 18 производных единичных и 28 комплексных. В ней число производных показателей примерно в пять раз больше, чем исходных.

которые являются функциями коэффициента А и числа пазов креста данного мальтийского механизма. При построении кривых /Ci = 1 + AKs. начальные и конечные величины определяются подстановкой /Се„ из табл. 6; положения кривошипа, соответствующие нулевым значениям К.\, находятся по формулам (12), (13), (14) или по графикам рис. 2. Экстремальные значения /d = ± Кетах и соответствующие им" углы поворота кривошипа ф = ± фЕтах •берутся из табл. 7. В середине поворота (ф = 0) величина /Ci = 1. При знании общих закономерностей изменения величин М для данного типа механизма этих точек достаточно для построения зависимостей /Ci = / (ф) при различных А и 2К.

где а„ — амплитуда перемещения последней массы, так что значения RI, полученные при различных частотах, можно использовать для построения зависимостей D =/(<•>), требующихся при расчете по методу пересечения характеристик (см. фиг. 56).

линейной механики разрушения. К настоящему времени накоплен огромный массив экспериментальных данных по механическому поведению металлов и сплавов при циклическом нагружении. Это позволило ввести новые критерии сопротивления усталостному разрушению, характеризующие циклическую трещиностойкость на стадии зарождения трещины отрыва (AKth) и нестабильности усталостной трещины (Кщ;)- Эти критерии определяют путем построения зависимости скорости роста трещины d//dN от размаха коэффициента интенсивности напряжений ДК, названной кинетической диаграммой усталостного разрушения (КДУР). Зависимость имеет вид:

• 2. Задача решается графически, путем построения зависимости требуемого напора //от диаметра трубопро-238

1 2. Задача решается графически, путем построения зависимости требуемого напора Н от диаметра, трубопровода d при заданном расходе Q. Задавая значения d, для каждого из которых определяются величины К, ? и /э с учетом области сопротивления, вычисляют соответствующие значения напора Н из приведенных выше уравнений связи между Н и Q.

При изменении величины коэффициента k2 меняется величина зазора в виброударном механизме для получения данных, необходимых для построения зависимости Е = f (уп).

Метод удельных объемов. После вычерчивания эскиза проточной части можно совместить распределение изоэнтропийных перепадов энтальпий по ступеням с расчетом самих ступеней, не прибегая к построению в диаграмме s—i процесса расширения в каждой ступени. Расчет начинают с построения зависимости удельного объема пара за ступенями от изоэнтропийного перепада. Для этого процесс расширения пара, построенный при предварительном расчете турбоагрегата, разбивают на участки примерно равной длины, число которых равно числу ступеней (см. рис. 5.2). Для каждого участка снимают сумму изоэнтропийных перепадов и значение удельного объема. Так, для первого участка перепад /га1, удельный объем vlt для второго hal + /ia2 и v2 соответственно и т. д. Последняя точка на графике будет соответствовать величине RHa

: Как видно из рис. 10.7, опытные данные по qKp\, полученные при кипении многих жидкостей, удовлетворительно обобщаются формулой (10.6). Если пренебречь влиянием критерия Ks и обработать экспериментальные данные, использованные для построения зависимости (10.6), в координатах (КеИсп)кр1=/:(Агисп)> то при этом также устанавливается (с определенной степенью точности) однозначная связь между указанными обобщенными переменными. Эта зависимость может быть выражена уравнением

, Для построения зависимости ЯПОтр = f (Q) задаемся рядом зна-

Для построения зависимости Q = f ?n) воспользуемся формулой

Развитие разрушения при усталости происходило за счет последовательного выпучивания соседних слоев волокон, образующего притупленную макротрещину, которая медленно распространялась до достижения в некоторых случаях первоначальной нейтральной оси образца после примерно 106 циклов. Статическая и усталостные прочности были почти прямо пропорциональны объемному содержанию волокон. Оуэну и Моррису удалось нормировать все свои результаты и представить их единой диаграммой. Нормирование было проведено путем построения зависимости статической прочности от объемной доли волокон, а затем определения объемной доли каждого разрушенного при усталости образца. Далее при помощи кривой статическая прочность — объемное содержание для усталостных образцов была

Как видно из уравнений (2.5.4), для построения функций напряжений и температуры необходимо определение производных or функций, характеризующих диаграммы деформирования при изотермическом нагружении. Для более точной постановки задачи требуется проведение дополнительного эксперимента с целью построения зависимости деформации от температуры при постоянном напряжении.

Данные по интенсивности изменения с числом полуциклов нагружения ширины петель гистерезиса при мягком нагружении используются для определения параметров а и р (В и С). Полученная в эксперименте при заданном уровне напряжения последовательность петель гистерезиса используется для построения зависимости Ig 6 — k (для циклического разупрочнения). Эксперимен-

Рекомендуем ознакомиться:

Поперечных суппортов

Поперечными перемещениями

Поперечным обтеканием

Поперечным возбуждением

Поглощения рентгеновских

Поперечной деформацией

Поперечной плоскостях

Поперечное магнитное

Поперечное перемешивание

Поперечного градиента

Поперечного растяжения

Поперечном обтекании

Меню:

Главная страница Термины