Погрешности определения

Нормы кинематической точности и плавности даются по нескольким показателям; например, нормы кинематической точности — по кинематической погрешности, накопленной погрешности окружного шага и др.; нормы плавности — по циклической погрешности и др. Те или иные показатели используют в зависимости от наличия измерительных средств и удобства измерений.

Примечание. Для цилиндрических колес предельные отклонения кинематической погрешности колеса, накопленной погрешности окружного шага, циклической погрешности и разности окружных шагов определяются по окружности, проходящей посередине высоты зуба, с центром на оси вращения колеса, в сечении, перпендикулярном оси колеса.

Кинематическая точность зубчатых колес может быть установлена в результате комплексного однопрофильного контроля или при определении накопленной погрешности окружного шага. При этих измерениях выясняется функция кинематической погрешности колеса, причем при контроле накопленной ошибки окружного шага она определяется не совсем полной величиной [18].

В цеховых условиях часто применяется упрощенный метод контроля накопленной погрешности окружного шага. Заключается он в определении накопленной ошибки окружного шага на зубьях, расположенных через 180°. Этот метод измерения может быть назван приблизительным, ибо, если накопленная ошибка окружного шага не выражена синусоидальной кривой, с максимумом и минимумом, расположенными через 180°, то в результаты измерения вносится ошибка. Этот метод сравнительно легко поддается механизации, повышая производительность контроля в цеховых условиях. МИЗом разработаны и изготовляются две модели приборов, предназначенные для контроля цилиндрических зубчатых колес малых и средних модулей. Прибор для контроля зубчатых колес средних модулей показан на фиг. 184.

На многих заводах измерение накопленной погрешности окружного шага производится только у точных колес или при контроле пробных колес для выяснения ошибки обката, вносимой зуборезным станком. В последнем случае принимаются специальные меры для того, чтобы тщательно установить заготовку, т. е. из общей погрешности зубчатого колеса исключить радиальные составляющие. Результаты этих измерений используются для ремонта и юстировки зуборезного станка.

накопленной погрешности окружного шага . 0,015

Кинематическую погрешность можно оценить также посредством предельной накопленной погрешности окружного шага Д/Е, являющейся наибольшей погрешностью во взаимном расположении двух любых одноименных профилей зубьев по одной окружности колеса.

на один зуб и большие значения накопленной погрешности окружного шага.

Радиальное биение зубчатого венца принято в табл. 44а равным накопленной погрешности окружного шага за вычетом составляющей накопленной погрешности, зависящей от кинематических неточностей станка, вызывающих нарушение законов обкатывания инструмента по изделию, т. е. из соотношения

Приборы выполняются стационарными, имеющими измерительный супорт и центра или измерительную оправку, на которую монтируется проверяемая шестерня. Разность показаний индикатора или другого показывающего устройства при различных угловых .положениях проверяемого колеса принимается за величину биения. Подобный метод измерения выявляет лишь геометрическую составляющую накопленной погрешности окружного шага, но не учитывает влияния кинематического биения зубчатого колеса, возникающего из-за несогласованности обката инструмента по изделию.

I. Измерение: а) угловых калибров i б) угломерных приборов и инструментов; в) углов изделий, 2. Градуировка угломерных приборов и инструментов Измерение: а) углов; б) сложных деталей (кулачковых и коленчатых валов и т. п.) в центрах 1. Измерение: а) делительных дисков; б) накопленной погрешности окружного шага зубчатых колёс 2- Установка отверстия в полярных координатах Измерение механических делительных головок Измерение: а) наружных и внутренних углов изделий; б) высот и углублений до us мм О) 0 ч U к О) О, ?1 Измерение углов изделий, шаблонов и т. п. Измерение относительного положения двух взаимно перпендикулярных поверхностей Измерение отклонений поверхности от горизонтального или вертикально* го положений

При непараллельности плоскостей зеркала 5 и опорной пластины 3 равной 0,5', погрешности определения положения геометрической оси АВ около 0,3' за счет разворота колес, ошибке отсчета тц, = 2 мм и S > 10 м, предельная погрешность т^^, с вероятностью 0,95 не превысит 2,4'.

Погрешность определения аргумента Z зависит от погрешности определения самой функции erf (Z):

Ряд специфических ограничений точности контроля связан с состоянием контролируемого изделия и его фиксацией. Это прежде всего погрешности из-за неконтролируемых смещений и деформаций объекта контроля или его элементов в процессе сканирования. Источниками погрешностей могут служить и слишком плотные структурные элементы, выходящие за динамический диапазон плотностей данного вычислительного томографа. Определенное значение имеют точность центра-ции изделия в пределах рабочего поля сканирования, вариации размеров изделия и погрешности определения пространственного положения контролируемого изделия.

Для точного измерения q и ct требуется применение сложных методик контроля и установок. Измерения усложняются тем, что погрешности определения упругих постоянных примерно вдвое больше погрешностей измерения q и Cf. Однако для определения напряженного состояния материала достаточно измерить лишь относительное изменение скорости различных типов волн.

Погрешности определения концентрации серного ангидрида по методу селективной конденсации связаны с рядом факторов. Разброс получаемых результатов при температуре стенки конденсатора, равной 90 "С, достигает ± 30% и вызван наличием в смывном конденсате анионов 804" , SOj ", N0~, NOf ~ и N0~ .

ние погрешности определения суммарной высоты неровностей по результатам раздельного измерения шероховатости, волнистости и некруглости поверхности.

В работе [175] предложена методика выбора оптимальной разности d\ — rf2 с целью минимизации погрешности определения величины тср.

Необходимо указать, что во всех перечисленных системах при нелинейной обработке сигнала в соответствии с выражением (2) необходимо применять квадратирующие блоки, погрешность которых определяет нижний предел инструментальной погрешности определения мощности.

Вторая особенность предопределяет целесообразность экспериментального исследования теплофизических свойств с технической точностью. Известно, что при экспериментальном изучении теплофизических свойств необходимо иметь сведения о. составе и чистоте исследуемых веществ, поскольку достоверность конечных результатов определяется не только погрешностью применяемых методов, но и составом веществ. Что касается органических и кремнийорганических теплоносителей, то они являются сложными смесями, точный состав которых часто не известен. Это следует учитывать экспериментаторам при исследовании теплофизических свойств указанных теплоносителей, и, как нам представляется, вряд ли целесообразно проводить прецизионные измерения с достижимой на сегодняшний день точностью. Вполне достаточно ограничиться измерениями с технической точностью (например, при погрешности определения плотности 0,3—1%, вязкости 2—4% и т. д.). Для технических расчетов подобная погрешность вполне допустима, тем более что колебания в химическом составе жидкости вызывают изменения в свойствах различных партий теплоносителя, которые часто превышают указанную погрешность. Так, непостоянство полимерного состава полиорганосилоксановых жидкостей приводит к изменению свойств на 10—15% (Л. 39, 42]. Изменение свойств наблюдается и у терфенильных смесей различных марок.

При оценке погрешности определения коэффициента вязкости исходным является уравнение (3-45). Однако, учитывая, что при правильном выборе геометрических размеров прибора, поправки метода незначительны и погрешностью их определения можно пренебречь, а уравнение (3-45) упростить до (3-47). Максимальная относительная погрешность опытных данных, определяемых из уравнения (3-47), равна:

ность приближенного определения времени выбега получилась равной 6^ = = 3,5%. Погрешности определения времени выбега при различных упрощающих предположениях, рассмотренных в предыдущем примере, составляют: при Kk+i,k=—1 6^=25%; при Xk+i,k = Xk+i,k [0] о< = 45%; при Х?+1,? =