Погрешности реконструкции

Хонингоианием исправляют погрешности формы от предыдущей обработки в виде отклонений от круглости, цилиндричности и т. п., если общая толщина снимаемого слоя не превышает 0,01—0,2 мм. Погрешности расположения оси отверстия (например, отклонение

Погрешности расположения торцовых поверхностей деталей — тел вращения относят к векторным величинам, которые суммируют по формуле

Погрешности расположения торцовых поверхностей деталей — тел вращения относят к векторным величинам, которые суммируют по формуле

При центрировании по D и d допускаемые и рекомендуемые сочетания полей допусков посадочных размеров, а также обозначения соединений предусмотрены ГОСТом (табл. 21 и 22). Однако приведенные сведения не распространяются на соединения с гарантированным натягом и с центрированием по D при закаленной втулке. Контроль втулки и вала производят комплексными калибрами (пробками и кольцами), учитывающими погрешности расположения элементов профиля. Для оценки различных посадок на рис. 11 даны схемы полей допусков и их расположений для соединений с d = ЗОн-50 мм.

погрешности расположения оси вращения (рис. 29.6). Если в этом случае сила инерции Ри = 0, то также равна нулю и проекция Мг вектора главного момента М. Если не равны нулю проекции Мх и Му вектора /И, то возникает момент сил инерции, который можно представить парой сил F' и F". Этот момент возникает, если ось вращения не является главной центральной осью инерции, т. е. при условии J yzdm =?= 0 и J zxdm Ф 0. Звено будет полностью уравновешено, если Мх = Му = 0, т. е. ось вращения будет главной центральной осью инерции.

Погрешности расположения торцовых поверхностей деталей — тел вращения относят к векторным величинам, которые суммируют по формуле

При центрировании по D и d допускаемые и рекомендуемые сочетания полей допусков посадочных размеров, а также обозначения соединений предусмотрены ГОСТом (табл. 21 и 22). Однако приведенные сведения не распространяются на соединения с гарантированным натягом и'с центрированием по D при закаленной втулке. Контроль втулки и вала производят комплексными калибрами (пробками и кольцами), учитывающими погрешности расположения элементов профиля. Для оценки различных посадок на рис. 11 даны схемы полей допусков и их расположений для соединений с d= 30-т-50 мм.

При проверке точностных характеристик поворотно-фиксирующих устройств в качестве диагностических параметров служат перемещения контролируемых узлов. Разработан динамический способ контроля точности фиксации шпиндельных блоков, который позволяет в короткое время выявить причины, приводящие к неправильной фиксации блока и наметить пути их устранения. Метод может быть использован в производственных условиях для точной доводки механизма фиксации [5]. У новых автоматов на точность установки шпинделей в рабочее положение при индексации шпиндельного блока оказывают влияние погрешности расточки отверстий блока под шпиндели (ошибки по хорде и радиусу), погрешности расположения фиксирующих поверхностей сухарей, несоосность оси центральной трубы и барабана; овальность и конусность наружного диаметра барабана, деформация центральной трубы шпиндельного блока (нестабильность положения оси центральной трубы), деформация рычагов механизма фиксации (жесткость и температурные деформации), биение шпинделей. Проведен анализ быстроходности и точности поворотно-фиксирующих механизмов исследованных автоматов по методике, основанной на сравнении этих характеристик со средними величинами коэффициента быстроходности Kcv для разных угловых погрешностей, полученным по данным о быстроходности поворотных устройств различных заводов и фирм [6]. В табл. 4 приняты следующие обозначения: й>ср = оз /(?пов + ?фик) — средняя скорость поворачиваемого узла при повороте и фиксации, с-1;

3. Разности между нижними и суммарными предельными отклонениями размеров отверстия и разности между суммарными и верхними отклонениями размеров вала компенсируют погрешности расположения элементов профиля зубьев, а также эксцентриситет поверхности центрирования относительно шлицев.

М 10 (наружный диаметр d0 — Ю_о4 мм- Отверстия — гладкие в одном фланце, имеют резьбу в другом; оси отверстий расположены на окружности радиусом R—50MM. Расточка отверстий производится шестишпиндельной головкой. Погрешности расположения осей могут составить в радиальном направлении ± 0,03 мм, а вдоль окружности ±0,02 мм. Сборка производится по двум фиксаторам — в центре и на окружности отверстий, служащим началом отсчётов расположения осей.

Для улучшения качества вала раздаточной коробки была внедрена операция накатки боковых поверхностей шлицев с наложением низкочастотных колебаний. Накатка шлицев вала раздаточной коробки осуществляется на гидравлическом .прессе усилием 10 т. Для обеспечения пульсирующей нагрузки применяется пульсатор. Расположение роликов по окружности обеспечивается делительными дисками. В пазах делительных дисков предусмотрены зазоры между пазом и роликом 0,2 мм, что необходимо для самоустановления роликов по впадинам шлицев вала и исключения шаговой погрешности расположения роликов в приспособлении. Ниже приводится режим накатки шлицев на /валу раздаточной коробки:

Случайные погрешности реконструкции, обусловленные квантовой природой рентгеновского излучения, принципиально не устранимы и их анализ позволяет однозначно оценить предельные возможности Метода ПРВТ при фиксированном числе квантов, сформулировать требования к экспозиции, энергии излучения, точности измерения проекций и пространственно-частотным характеристикам томограмм, обеспечивающим необходимый уровень метрологии.

и квадрат относительной величины средней квадратической погрешности реконструкции 6 (ц) = о (n)/ji в центральной точке томограммы может быть выражен в виде

3. Типичные значения относительной погрешности реконструкции ЛКО fi (M-)f относительной погрешности измерения проекций 6 (р), числа фотонов, регистрируемых в каждой отсчете Я (О), и суммарного числа фотонов, регистрируемых за полное сканирование сечения AJ;

Новым содержанием наполняется и очевидный вывод о возможности использования предварительной фильтрации излучения с целью сужения рабочего интервала энергий Д? и соответствующей минимизации суммарной погрешности реконструкции, вклю^ чающей не только квантовый шум, обратно пропорциональный Д?1;/2, но и погрешность немоноэнергетичности, абсолютная величина которой возрастает— •• Д?а.

Рис. 5. Зависимость средней по диаметру погрешности реконструкции Л КО при использовании немоноэнергетического рентгеновского излучения от интегрального ослабления ц,, (?„) D для фиксированных значений а&Е

Мй = M/2nkM V& + у2. Причем в широком диапазоне вариаций абсолютного числа проекций М при М0 ^ ^. 0,5 происходит скачкообразное увеличение погрешности реконструкции точечного объекта, что позволяет one-нить пространственную структуру искажений для объектов любой сложности. Внутри области [(х — УО)? + (у —

погрешности реконструкции линейного коэффициента ослабления в одном элементе томографического изображения бездефектного изделия; р — постоянный коэффициент, примерно равный 4. •Из (126) и (125) для четных ft (jr. у, г) с максимумом в начале координат, куда без потери общности размещаем дефект, имеем

3) погрешности реконструкции;

Погрешности реконструкции в основном обусловлены неидеальностью используемых аппроксимаций алгоритма реконструкции и в некоторых

Случайные погрешности реконструкции, обусловленные квантовой природой рентгеновского излучения, принципиально не устранимы, и их анализ позволяет однозначно оценить предельные возможности метода ПРВТ при фиксированном числе квантов, сформулировать требования к экспозиции энергии излучения, точности измерения проекций и пространственно-частотным характеристикам томограмм, обеспечивающим необходимый уровень метрологии.

и квадрат относительной величины средней квадратиче-ской погрешности реконструкции 8()и) = а(ц)/ц в центральной точке томограммы может быть выражен в виде