Погрешности вычисления

териалов с малой удельной электрической проводимостью. Основные характеристики приборов приведены в табл. 14. Структурная схема приборов отличается от схемы, показанной на рис. 67, б, наличием цепи обратной связи с выхода фазового детектора на фазорегулятор. Эта цепь используется для уменьшения погрешности, связанной с изменением угла между линиями влияния зазора и толщины (на комплексной плоскости напряжений) при отклонении толщины от номинального значения. Погрешность толщиномера не превышает допустимой лишь при постоянном значении а объекта. Вариации зазора в пределах 0—1 мм не создают погрешности больше допустимой. Существует несколько модификаций таких приборов, различающихся диапазонами диаметров и толщин стенок труб.

Техническая погрешность г/тех является суммой: погрешности, связанной с технологической системой (например, погрешность заменяемого инструмента — будь то штамп, пресс-форма, фасонная фреза, или неточность винтовых пар механизмов регулировки и пр.); погрешностей, связанных с личным фактором, поскольку он проявляется в точности манипуляций рабочего при настройке, в точности интуитивных оценок и т. д.

Измерительный наконечник выполнен из твердого сплава цилиндрической формы и может по мере износа поворачиваться в клеммном зажиме рычага 5 или легко быть заменен новым. Образующая измерительного наконечника должна быть параллельна плоскости ножа, относительно которой производится измерение. Это условие необходимо для исключения погрешности, связанной со смещением контролируемой детали относительно ^первоначальной установки по мере износа ведущего круга. Установка параллельности осуществляется поворотом рычага 5 относительно продольной оси с последующей фиксацией в клеммном зажиме 9.

Точность градуирования в основном зависит от погрешности, возникающей в результате применяемого метода для измерения разности высот концевых мер, которая является в данном случае величиной Нср, либо амплитуды колебаний якоря вибратора, либо or погрешности, связанной с определением критериев Нск и Нса на производственных или исходных образцах. Кроме методов измерения,, на точность градуирования влияет также и специфика каждого из методов градуирования.

предпочтительным использовать в высокотемпературной зоне термопары ВР5/20 без электроизоляционного покрытия. При этом для конкретных условий нагрева их диаметр следует выбирать, исходя из минимума погрешности, связанной с шунтированием электродов и остальными, рассмотренными выше процессами. 337

В области средних и низких температур применяют медь — константановые термопары. В диапазоне 0 ... 100 °С термо-э. д. с. изменяется практически по линейному закону. Термоэлектродвижущая сила хромель — копелевых термопар значительно выше остальных (80 мкВ/К), что делает их наиболее приемлемыми в диапазоне нормальной температуры, характерной для машиностроения. При 600 °С и выше эти термопары быстро окисляются. Хромель — алюмелевые термопары работают до 1100°С, для предотвращения их окисления в окислительной среде в охранный колпачок иногда кладут кусочек титана [70]. Погрешности термопар складываются из следующих погрешностей: погрешности градуировки, неоднородности электродов от компенсационных проводов, погрешности, связанной с электропроводимостью материала изоляции, смещения температуры холодного спая (для стабилизации применяют сосуды Дюара) и погрешности выходного сигнала термопары.

В промышленности применяются также цветовые пирометры. В них определяется отношение интенсивностей излучения данного тела в лучах двух заранее выбранных длин волн. Это отношение для каждой температуры будет различным и вполне однозначным. Следовательно, оно может служить критерием абсолютной температуры тела. Цветовые пирометры применяются, как правило, с фотоэлементом, т. е. являются фотоэлектрическими пирометрами. Преимущества их перед радиационными: уменьшение погрешности, связанной с неполнотой излучения; независимость показаний от расстояния до излучающей поверхности и размеров последней.

2 Для уменьшения погрешности, связанной с внезапным односторонним нагревом (или охлаждением), репер снаружи покрывают изоляцией, а внутреннюю его полость заполняют водой для увеличения тепловой инерции.

Следует отметить, что проверка нулевого положения после каждого измерения весьма осложняет технику проведения опытов, хотя она и «е является необходимой по условиям стабильности работы радиометрической аппаратуры, а достижение постоянства отсчетов за счет изменения толщины слоя воды в компенсаторе может быть источником дополнительной погрешности, связанной с измерением этой толщины. В то- же время важным преимуществом этого метода является то обстоятельство, что однозначная связь между ф и величиной А/, представленная в уравнении (3-25), не зависит от свойств излучателя и характеристик счетной установки.

Для уменьшения погрешности, связанной с заменой конуса одним эквивалентным цилиндром, следует использовать два и более эквивалентных цилиндра.

1.2 - погрешности, связанной с конечной длительностью импульса;

Для определения погрешности вычисления интеграла на отрезке [о, Ь] следует провести суммирование по всем подынтервалам:

Упругие постоянные низшего порядка однозначно связаны со скоростями продольных С; и поперечных ct волн и не зависят от механических напряжений. Измеряя скорость УЗ-волн любым методом, можно определить упругие постоянные Е, G, К, v и, следовательно, оценить поведение материала в условиях напряженного состояния [59]. Точное измерение скорости дает возможность определять также упругие постоянные высшего порядка, зависимости деформаций от напряжений. В табл. 9.1 приведены формулы, связывающие любую пару упругих констант между собой, позволяющие определять весь набор пьезоконстант по измеренным значениям скоростей ct и ct. Для точного измерения GI и ct требуется применение сложных методик и установок. Измерения усложняются тем, что погрешности вычисления упругих постоянных примерно вдвое больше погрешностей измерения GI и ct. Однако для определения напряженного состояния материала достаточно измерить лишь относительное изменение скорости волны разных типов. В зависимости от решаемой задачи и геометрических размеров контролируемого объекта в некоторых случаях можно пользоваться достаточно простыми методами измерений, обеспечивающими необходимую точность определения Дс/с.

Это утверждение оправдывается метрологическими положениями о погрешностях косвенных измерений; эти погрешности, кроме погрешностей прямых измерений, включают погрешности нахождения зависимости между величиной, определяемой косвенным измерением, и величинами, подвергаемыми прямым измерениям, и погрешности вычисления первой по результатам измерения вторых. В случае прямой корреляционной связи данное утверждение оправдывается при обычных в технике условиях положениями о дисперсии функции случайной величины. Очевидно, что применение косвенных размерных параметров, имеющих обратную корреляционную связь с физически обоснованными параметрами, практически исключено.

Получим для вычисления кинетической энергии Е (ф) реку-рентные формулы, удобные в практическом применении при требуемой высокой точности расчетов. Прежде всего, оценим погрешности вычисления интегралов с переменным верхним пределом в связи с используемой в расчете квадратурной формулой (48.12).

Множество значений и подынтервалы VJ, выбирают такими, чтобы погрешности вычисления Dopt и ^т;ппо полученным выражениям не превышали 10%.

Рассмотрим определение границ допусков. Величина технологического допуска 8т регламентируется классами точности ОСТ или нормативами на операционные допуски и имеет приближенное (неполное) значение1. Поэтому при расчетах точности необходимо учитывать погрешности вычисления и округления допусков в виде абсолютных и относительных погрешностей.

Известно, что точность измерения в производственных условиях и в лабораторных при контроле одними и теми же средствами оказывается различной. Понижение точности производственных измерений, как показали наши исследования 1, вызвано влиянием заданной точности параметра (детали), погрешности аттестации мерителя, температурной погрешности, упругой деформации системы параметр — меритель, износа рабочих поверхностей мерителя, погрешности метода измерения и погрешности вычисления (округления), организационно-технического уровня контрольно-измерительного процесса.

Сравнение неравенств (18) и (7) показывает аналогичность дальнейших действий и выводов при исследовании устойчивости методов уравновешивания по динамическим коэффициентам влияния. Неравенство (18) показывает, что погрешности вычисления при определении эксцентриситетов по динамическим коэффициентам

2. Исследование показало, что относительная погрешность расчета эксцентриситета зависит от числа масс модели, аппроксимирующей реальный ротор, и балансировочной частоты вращения. Количество масс и равное ему количество корректирующих грузов следует выбирать с учетом требуемой точности метода вычисления и проводить измерения на такой частоте вращения, при которой погрешности вычисления минимальны.

7. Погрешности вычисления при расчете неуравновешенных сил меньше, чем при расчете эксцентриситетов.

Погрешности вычисления координат определяются погрешностями измерения времени поступления сигнала на преобразователи. Источниками погрешностей являются:

Усматриваемое из графиков нарушение условия непроникновения (см. (15.78)4), которое (нарушение) выражается в том, что на некоторых участках прогиб оболочки превышает прогиб кольца, является следствием погрешности вычисления прогибов кольца по найденным итерационным путем реакциям.