Погрешности воспроизведения

Толщшомеры диэлектрических покрытий на электропроводящих основаниях. К диэлектрическим покрытиям на электропроводящем основании относятся различные оксидные, фосфатные, лакокрасочные, керамические, эмалевые, пластмассовые и другие покрытия на магнитных и немагнитных металлах и сплавах. Толщиномеры в этом случае представляют собой измерители зазора. Выбрав достаточно большое значение обобщенного параметра контроля, можно получить хорошую чувствительность к зазору при малой погрешности, вызванной влиянием изменения удельной электрической проводимости и толщины основания. Благодаря этому удается создать толщиномеры без применения специальных схем, предназначенных для ослабления влияния мешающих факторов на показания приборов. В этих приборах применены трансформаторные накладные ВТП, благодаря чему снижена погрешность измерений и расширен диапазон допустимых температур окружающей среды.

Толщиномеры диэлектрических покрытий на электропроводящих основаниях. К диэлектрическим покрытиям на электропроводящем основании относятся различные оксидные, фосфатные, лакокрасочные, керамические, эмалевые, пластмассовые и другие покрытия на магнитных и немагнитных металлах и сплавах. Толщиномеры в этом случае представляют собой измерители зазора. Выбрав достаточно большое значение обобщенного параметра контроля, можно получить хорошую чувствительность к зазору при малой погрешности, вызванной влиянием изменения удельной электрической проводимости и толщины основания. Благодаря этому удается создать толщиномеры без применения специальных схем, предназначенных для ослабления влияния мешающих факторов на показания приборов. В этих приборах применены трансформаторные накладные ВТП, благодаря чему снижена погрешность измерений и расширен диапазон допустимых температур окружающей среды.

К диэлектрическим покрытиям на электропроводящем основании относятся различные оксидные, фосфатные, лакокрасочные, керамические, эмалевые, пластмассовые и другие покрытия на ферро- и неферромагнитных металлах и сплавах. Толщиномеры диэлектрических покрытий на электропроводящих основаниях представляют собой измерители зазора. Выбрав достаточно большое значение обобщенного параметра контроля, можно получить хорошую чувствительность к зазору при малой погрешности, вызванной влиянием изменений а и толщины основания. Благодаря этому удается создать толщиномеры без применения специальных схем, предназначенных для ослабления влияния мешающих факторов на показания приборов. К ним относятся ранее выпускавшиеся приборы серии ТПН и ТПК. Структурная схема этих приборов приведена на рис. 69. В них применялись параметрические накладные ВТП, включаемые в цепь параллельного резонансного контура.

Помимо погрешности, вызванной влиянием зазора, приходится иметь дело с погрешностями градуировки прибора, погрешностями измерений электрической проводимости эталонных образцов, температурной по- 10 грешностью, приборной погрешностью, вызванной несовершенством выполнения механических передач, ° неточной установкой датчика, близостью края детали и т. д.

можно установить величину технологической погрешности на прибор в соответствии с фиг. 2 в зависимости от допустимой величины погрешности, вызванной нестабильностью входящих в прибор элементов. Эта погрешность должна отражаться в технологической документации завода на данный прибор, с тем чтобы изготовление и внутризаводская приемка прибора велись в соответствии с установленной величиной.

погрешности, вызванной установкой резца не по центру заготовки;, погрешности установки дополнительных инструментов (сверл, плашек) и др.

Погрешность этого метода измерения складывается из погрешности аттестации образцового кольца, погрешности показаний измерительного прибора, погрешности из-за неперпендикулярности торца оои кольца и погрешности, вызванной тем, что окружности разных диаметров (в пределах отклонений) опираются на хорду постоянного размера.

В эти ±10%, естественно, не входят погрешности, связанные с идеализацией реального динамического процесса. Таким образом, при анализе на модели линеаризованных дифференциальных уравнений динамического процесса погрешность результатов анализа относительно данных, полученных экспериментальным исследованием реального процесса, будет суммироваться из погрешности решения на модели и погрешности, вызванной неполным соответствием исходных линеаризированных зависимостей реальному нелинейному процессу. Последняя, конечно, присуща любому методу анализа динамики нелинейного объекта, так как зависит не от метода анализа, а от полноты учета всех существующих особенностей характеристик динамической системы. Вместе с тем технические возможности модели МН-7 ограничивают круг нелиней-ностей, которые могут быть учтены при исследованиях динамики следящего гидромеханизма.

Указаны допустимые значения дополнительных погрешностей. Например, дополнительная погрешность от изменения окружающей температуры на каждые 10 °С (от нормального значения 20 °С) не должна превышать половины предела допускаемого значения основной погрешности, допустимое значение дополнительной погрешности, вызванной изменением напряжения питания от минимального до максимального значения, не должно превышать половины предела допускаемого значения основной погрешности толщиномера.

20. Юшин В. Ю. О погрешности, вызванной разбросом начал отсчета при осреднении по множеству реализаций — Автометрия. 1966, № 4, с. 15—\ъ.

Часто функции влияния удается линеаризовать; если при этом их можно считать независимыми, то выражение для погрешности, вызванной отдельной влияющей величиной, принимает вид

Для рычажной силоизмерительной машины нужны существенно меньшие гири благодаря одно- или многоступенчатой рычажной передаче (рис. 2.4). Однако наличие опор рычагов (призм и их подушек) вызывает дополнительные погрешности воспроизведения силы из-за трения и неточностей юстировки. В зависимости от количества, рычагов и их конструкций .значения погрешностей для этих машин следует ожидать в диапазоне ±(10~* — 3-Ю"4).

Юстировочные погрешности установки контактов, как и погрешности воспроизведения, имеют одинаковый порядок.

Таким образом, при выборе параметров приводов подач контурных систем управления необходимо учитывать наличие основной и дополнительной составляющих погрешности воспроизведения, которые определяются частотными характеристиками приводов.

ной погрешности воспроизведения образцовой силы ±0,2 %.

Предел допускаемой относительной погрешности воспроизведения силы на ДОГ-10 в диапазоне 2—100 кН составляет ± 0,2 % от измеряемой величины, а в диапазоне 0—2 кН ±4. Н.

ji Предел допускаемой относительной погрешности воспроизведения силы на ДСГ-50 в рабочем диапазоне составляет ±0,2 % от измеряемой величины.

Предел допускаемой относительной погрешности воспроизведения силы на ДОГ-50 в диапазоне 10—500 кН составляет ±0,2 % от измеряемой величины, а в диапазоне О—10 кН ± 20Н.

Предел допускаемой относительной погрешности воспроизведения силы на ДОГ-100 в диапазоне 10—500 кН при растяжении и 20—100 кН при сжатии составляет ±0,2 % от измеряемой величины.

Для воспроизведения образцовых сил до 5JV1H применяют машину фирмы Moorjind Federhaw^c&Pr). Конструктивная схема^силовых поршневых пар последней машины аналогична схеме^машины ДСГ-50, но отличается от^нее наличием двух силовых поршневых пар (одна, работающая на сжатие, другая — на растяжение) и двух поршневых пар в грузопоршне-вом манометре (с простым и дифференциальным поршнями). В зависимости от работы той или иной комбинации поршневых пар силоизмерительная машина имеет четыре верхних предела воспроизведения сил: при работе на растяжение 0,6 и 3 МН при работе на сжатие 1,2 и 6 МН. Предел допускаемой относительной погрешности воспроизведения силы, как и отечественных силоизмерительных машин второго разряда, ±0,2% от измеряемой величины.

Погрешности при воспроизведении гармонической силы на этой установке определяются погрешностями при измерении ускорения акселерометром 8 и погрешностью определения величины приведенной массы тг. Реально погрешности воспроизведения гармонической силы можно оценить величиной не менее нескольких процентов.

Имея в виду, что повышение добротности колебательной системы ведет к снижению погрешности воспроизведения гармонической силы, целесообразно максимально упрощать колебательную систему, уменьшая до минимума число соединений и деформируемых элементов. С этой точки зрения устновка V (см. табл. 15) имеет оптимальную колебательную систему.