Показывает зависимость

ная площадь показывает уменьшение затрат работы от применения трехступенчатого сжатия.

При распространении теплоты в пластине от мгновенного линейного источника [см. формулу (6.6)] поверхностная теплоотдача учитывалась путем введения сомножителя е~Ь1, который показывает уменьшение приращения температуры в среднем, не отражая неравномерности по толщине б. Неравномерность температуры по толщине пластины АГв при распространении теплоты от мгновенного линейного источника теплоты может быть определена по формуле

Если твердое тело граничит с жидкостью, скорость звука в которой сж меньше с,, то вдоль границы распространяется волна рэлеевского типа со скоростью, близкой к с,. Она порождает в жидкости боковую волну и вследствие этого затухает (рис. 1.3, а; кривая вблизи оси у показывает уменьшение амплитуды волны с глубиной) . Для границы сталь — вода амплитуда ее уменьшается в е раз на расстоянии lOXs. По этому признаку волну относят к классу вытекающих. '

Первый множитель в формуле (37-1) выражает термический к. п. д. обратимого теплового двигателя, второй показывает уменьшение этого к. п. д. в результате необратимых потерь в термоэлементе, вызываемых джоулевым теплом и теплопроводностью проводников.

Семейство коллекторных кривых Ic — Vc для транзисторов типа 2082 и 2N1675 показывает уменьшение коэффициента усиления и увеличение напряжения насыщения коллекторного тока с увеличением нейтронного потока, но линейная зависимость /с от 1Ъ не нарушается: напряжение насыщения коллекторного тока при /с равно 1,0 а и коэффициенте усиления 4 или 5 возрастало от 0,55 до 1,5 в с увеличением интегрального потока от 0 до 1,8-1013 нейтрон/см2. Пробивное напряжение эмиттера VEBO было постоянным вплоть до 3,2-1014 нейтрон/см2. Пробивное напряжение коллектора было стабильным до 1,8-1013 нейтрон /см2, а при

работки поверхностей трения — в какой-то точке создавалось чрезмерное давление, которое повело к перегреву поверхности, короблению ее и усиленному износу. В точке Б (см. фиг. 35) излишний металл с поверхности был снят и усиленный износ прекратился. Линия износа показывает уменьшение содержания железа в масле, что соответствует выпадению крупных частиц металла из масла. Ввиду того, что такого рода искажения линий износа наблюдались неоднократно, было рекомендовано изменить условия обкатки и уменьшить интервал с 1000 до 500 об/мин, т. е. обкатывать при 1500, 2000 и 2500 об/мин.

График на фиг. 2 показывает уменьшение себестоимости одного изделия при увеличении программы. В соответствии с формулой (25) себестоимость одной детали изменяется по закону гиперболы. Участки А, Б и В на фиг. 2 соответствуют различной загрузке оборудования. Загрузка оборудования мала на участке А. Даже незначительное увеличение программы приводит в связи с гиперболическим характером зависимости (25) к заметному снижению затрат. На участке Б загрузка оборудования достаточно велика, и постоянные затраты снижаются при

где знак «минус» показывает уменьшение деформации при увеличении радиуса г:

кривая вначале показывает уменьшение объема, связанное с процессом субмикрорасслоения (3-твердого раствора. На рентгенограмме образца термически обработанного сплава ВТ8, .пролежавшего 3 месяца при комнатной температуре, видны линии ^бог-твердого -раствора и $0ведн-твердого раствора. Надо полагать, что такое расслоение уже образовалось после термической обработки; в процессе низкотемпературного старения происходило дальнейшее расслоение.

Уравнение Ван-дер-Ваальса показывает уменьшение поверхностного натяжения с ростом температуры. Справедливость неравенства da/dT<.0 следует также из многих опытных данных.

Эта зависимость показывает уменьшение —-?—, а следовательно, и т

Рис. 12.6. Для того чтобы сохранение импульса соблюдалось во всех системах отсчета, принимаем следующее новое определение импульса р: для частицы, имеющей скорость v и массу покоя М, импульсом назовем величину р =• М\ (1 — оа/сг)'/2. График показывает зависимость как релятивистского, так и нерелятивистского импульса от v/c.

исходит разрушение образца. При этом производится, как правило, автоматическая запись диаграммы, которая показывает зависимость между растягивающей силой F и соответствующим ей удлинением А/ исследуемой зоны образца.

Табл. 29 показывает зависимость э тропроводности, теплопроводности и м ля упругости САП от содержания к рода.

характеристики материалов играют определенную роль в каждом элементарном акте разрушения. Так, число циклов п-в формуле (Я) выражается известной кривой усталости Велера и показывает зависимость этого параметра от основной механической характеристики материала — предела прочности <%. Есть и другие методы расчета критического числа циклов пк> которые опираются на зависимости для малоцикловой усталости (при пластическом контакте). ..;;

Эта формула показывает зависимость износа сопряжения от материала (&! и kz), режима работы (Р; п) и размеров (/0; а0) и дает возможность выбрать значение этих параметров.

сближаются. Соединяя одноименные точки, получим линии а— а' — a"—...— a", b—b'—b" ----- Ь", с— с'— с" ----- сп (см. рис. 18). Линия а — а' — а" — • -—а" выражает зависимость удельного объема воды при 0° С от давления. В р — и-диаграмме эта линия идет параллельно оси ординат, так как не учитывается сжимаемость жидкости. В Т — s-диаграмме она превращается в точку, так как температура и энтропия начального состояния воды постоянны. Линия b — Ъ' — Ъ" — • — Ь" показывает зависимость удельного объема кипящей воды от давления и называется нижней пограничной кривой, отделяющей воду от влажного пара. Линия с — с' — с" — •- ••• — с" определяет зависимость удельного объема сухого пара от давления и называется верхней пограничной кривой, отделяющей влажный пар от перегретого.

При ламинарном течении коэффициент теплоотдачи уменьшается по высоте пропорционально х~®'25. В переходной области течения коэффициент теплоотдачи нестабилен во времени и в среднем увеличивается до значений, характерных для турбулентного течения. При турбулентном течении коэффициент теплоотдачи от х не зависит. Рисунок 10-5 показывает зависимость а только от х. Переменность физических параметров и А^ по высоте может привести и к изменению коэффициентов теплоотдачи.

Ламинарное течение пленки конденсата. На рис. 12-9 представлены результаты проведенного на кафедре ТОТ МЭИ опытного исследования теплоотдачи при конденсации насыщенного водяного пара в вертикальной трубе [Л. 63]. Вход пара сверху. График рис. 12-9 показывает зависимость относительных коэффициентов теплоотдачи от

гружении определяется с помощью кинетической диаграммы усталостного разрушения (КДУР), которая показывает зависимость скорости роста трещины и от наибольшего коэффициента интенсивности напряжений цикла .йГтах или от его размаха &К (&К = = Яиах - Kmln) (рис. 8.12).

Рис. 5.7. Влияние нейтронного облучения на сопротивление разрыву аустенитных нержавеющих сталей [62]. Числа уточек означают марку стали (А — сварные образцы с высоким содержанием феррита; Д — сварные образцы с низким содержанием феррита; О — сталь 347 холоднодеформированная). Прямая линия показывает зависимость по Морфи и Пэйну [38], надрезанные разрывные образцы, облученные при 2579 С.

Известно, что после первого удара характер контакта меняется. При первом ударе длительность удара больше, а сила удара меньше, чем при последующих. При повторных ударах продолжительность удара сокращается, а сила удара увеличивается. Все эти изменения (при одинаковых энергиях удара) связаны с изменением механических, свойств в поверхностных слоях соударяющихся тел. В этой связи представляет интерес кривая, приведенная на рис. 68, которая показывает зависимость температуры от веса молота при повторном соударении. Сравнительная оценка температурных кривых при первом и повторных соударениях показала, что, имея одинаковый вид, они отличаются в количественном отношении. При повторных ударах температура во всем диапазоне изменения веса приблизительно на 40% меньше, чем при первом ударе. Это связано с тем, что вследствие контактного упрочнения, происшедшего после первого удара, работа пластической деформации при повторных ударах уменьшалась.