Показывают значительное

Уравнения (386) и (387) справедливы для любого окислительно-восстановительного электрода и показывают зависимость скоростей электродных процессов от потенциала и строения двойного электрического слоя. При этом видно, что на скорость электродного процесса оказывает влияние только часть общего скачка потенциала, приходящаяся на плотную часть двойного электрического слоя (т. е. на зону, где протекает электрохимическая реакция), гз = (VMe)o6p + Л К — г^.

Сортамент материала пружины, полностью определяющий размеры и предельные отклонения поперечного сечения, указывают в разделе Материалы» основной надписи чертежа. На рабочем чертеже пружины с контролируемыми силовыми параметрами помещают диаграмму испытаний, на которой показывают зависимость нагрузки от деформации или деформации от нагрузки. Если заданным параметром является высота или деформация (линейная или угловая), то указывают предельные отклонения нагрузки — силы или момента, Если заданным параметром является нагрузка, то указывают предельные отклонения высоты или деформации. Для паря-метров на чертежах пружин установлены условные обозначения, некоторые из которых приведены в стандарте [169]: высота (длина) пружины в свободном состоянии — Н0; высота (длина) пружины в свободном состоянии между зацепами — Н'0; высота (длина) пружины под нагрузкой — Нг, Я2, Я3; деформация (прогиб) пружины осевая — f1( F2, F3; диаметр проволоки или прутка — d; диаметр троса — dyv; диаметр пружины наружный—D; диаметр пружины внутренний — ?>j; диаметр контрольного стержня — D0; диаметр контрольной гильзы—Ьг; длина развернутой пружины — L; шаг пружины — t,

Измерения физических свойств графита по сечению блоков, в частности восстановление длины образцов при отжиге, служившее мерой радиационного роста графита при облучении по сечению блоков, особенно теплопроводности (см. рис. 6.11), показывают зависимость радиационного эффекта от распределения повреждающего потока по сечению блока. Видно, что изменение свойств тем слабее, чем дальше находится образец от оси ячейки. Наблюдаемый эффект снижается вдвое на наружной наиболее удаленной от топлива стенке блока [137, с. 319]. Следствием несимметричной и неоднородной радиационной деформации по сечению периферийных

Функции R(p), Т(р), — — -, которые показывают зависимость между на-

Результаты расчета величин As (v) и Тзап, по данным рис. 11, a и б (табл. 2), показывают зависимость Гзап от скорости слежения за размером, что подтверждается опытными данными [13]. Особен-

Рис. 5, а — в являются своеобразными АЧХ для случая, когда источник имеет ограниченную мощность; они достаточно хорошо показывают зависимость реализации колебаний от свойств источника энергии. Таким образом, непрерывное прохождение позволяет установить специфические особенности динамического взаимодействия источника энергии и колебательной системы.

5.5.3. Испытания, основанные на риске заказчика. Выше было показано, как пользоваться таблицами при анализе результатов обычных испытаний на надежность с определением доверительного интервала. На основе этих таблиц построены графики (особенно полезные для заказчика), с помощью которых по результатам испытаний легко определяется значение нижнего предела среднего времени между отказами с определенным уровнем доверия. Приведенные на фиг. 5.25 графики показывают зависимость между значениями 90%-ного нижнего предела среднего времени между отказами и длительностью испытаний для различных значений приемочного числа отказов. Графики на фиг. 5.26 отражают аналогичную зависимость для 50%-ного одностороннего доверительного интервала. Для большинства испытаний оказываются вполне достаточными эти два уровня доверия. В случае необходимости с помощью табл. 5.2 и 5.3 и фиг. 5.3 можно построить такие графики для любых уровней доверия.

2 На рабочем чертеже пружины с контролируемыми силовыми пара-метоами помещают диаграмму испытаний, на которой показывают зависимость нагрузки о д?фоРмацииРили деформации от нагрузки. Если заданным пара-метоом является высота или деформация, то указывают предельные отклоне-ниЯРнагрУзки Если заданным параметром является нагрузка, то указывают предельные отклонения высоты или деформации.

Как свидетельствуют статистические данные, показанные на рис. I, 2, затраты на снижение социально-экономического риска ^?с.э также следуют экономическому закону уменьшения отдачи. Принимая во внимание требования, следующие из принципа максимума, функциональную зависимость социально-экономического риска /?с э от экономических показателей следует определять из статистических данных, которые показывают зависимость здоровья различных групп населения (уровня смертности, продолжительности предстоящей жизни и т. п.) от уровня дохода в этих группах населения. Требующиеся статистические данные представлены на рис. 7 [9]. Важно подчеркнуть, что на рис. 7 показана зависимость общего коэффициента смертности (социально-экономического риска) для групп населения с различным уровнем дохода, которое проживает в Канаде и Великобритании. Несмотря на это статистические данные могут быть описаны с помощью одной и той же интерполяционной кривой. Для дальнейшего использования укажем, что эта интерполяционная кривая аналитически может быть представлена в виде

На фиг. 4 сравниваются точное числовое решение Чена [7] и приближенное решение настоящей работы. Линии на фиг. 4 показывают зависимость безразмерного локального теплового потока от безразмерного расстояния от начала трубы. Отметим, что

Результаты сопоставления характеристик газов показывают зависимость их от направления смывания теплообменной поверхности и от параметров рабочего тела.

Данные показывают значительное сокращение удельного веса торфа. Такое изменение топливного баланса в теплоэнергетике произошло в силу ряда причин.

На рис. 56 для сравнения приведены заимствованные из работы [162] данные (кривая 2) для чугуна с приблизительно аналогичным содержанием углерода, кремния и фосфора. Заметный сдвиг этой кривой вправо по оси абсцисс, по-видимому, и связан с разной величиной сфероидов и пластин графита в образцах со смешанной формой графита, исследованных автором в рассмотренной выше работе. Таким образом, выполненные исследования показывают значительное влияние на скорость ультразвука разного относительного содержания пластинчатого и сфероидального графита и размера графитных включений в чугуне. Это свидетельствует о том, что степень сфероидизации графита в высокопрочном чугуне можно определить по изменению относительной скорости ультразвука без вырезки образцов для металлографического исследования.

дисками после уравновешивания на скорости 800 об/мин (Y5, = 0,8) по первой форме (сплошные линии) и на скорости 3000 об/мин (уБ2 ~ 0,875) по второй форме (штриховые линии). Прогибы измерялись в середине пролета (кривые /) и на расстоянии 290 мм от левой (кривые 2) и правой (кривые 3) опор. Кривые показывают значительное уменьшение прогибов вала после уравновешивания (на первой критической скорости прогибы неуравновешенного вала превышали 200 лис). Видно также, что вторая форма неуравновешенности не оказывает существенного влияния на прогибы вала при относительно больших скоростях. Только после перехода через первую критическую скорость, различие в прогибах левой и правой половины вала становится ощутимыми и может быть использовано в качестве исходных данных для устранения второй формы неуравновешенности.

Полученные данные показывают значительное увеличение содержания примесей при кипении во всем исследованном диапазоне паросодержаний. В области ^=0,1—0,4 количество примесей в среднем не изменя-

Коррозия в чистой воде. Данные по коррозии электрополированной нержавеющей стали 304 в чистой воде при 300° С и низкой концентрации кислорода приведены в табл. 8.11. Они показывают значительное влияние скорости потока от 2 до 10 м,/сек на ранних стадиях коррозии. Однако в каждом случае

Казалось бы, что рассматриваемое соединение шпилька—корпус, относящееся к соединению типа стяжки, должно давать более благоприятные результаты в отношении величин коэффициентов концентрации, чем соединение шпилька—гайка. Однако экспериментальные данные показывают значительное превышение величин коэффициентов концентрации в рассматриваемом случае соединения шпилька—корпус над коэффициентами концентрации в случае соединения шпилька—гайка.

механизм основной (окончательной) фиксации обладает высокой долговечностью (за исключением пружины, служащей при рас-фиксаций для осевого перемещения головки). Значительные пиковые величины скорости сот и ускорения ет на участке ?j связаны также с влиянием на переходный процесс механизма предварительной фиксации, который служит для ориентации головки, обеспечивающей попадание зуба подвижного колеса во впадину другого (закрепленного на корпусе головки). Приведенные сорл и 8рл осциллограммы показывают значительное влияние переходных процессов на динамические нагрузки и необходимость четкого взаимодействия всех механизмов и привода, которое может контролироваться с помощью нормативной циклограммы. Комплексные показатели качества револьверных головок различных станков с ЧПУ (1—8), одношшшдельного токарно-револьверного автомата 9 и гидрофицированного полуавтомата 10 с крестообразной головкой большого диаметра (D = 1,4 м) приведены в табл. 7.10. Неблагоприятные динамические характеристики описанной револьверной головки (1—5), неясные при испытании одного экземпляра головки новой конструкции, видны из сравнения с данными других головок станков с ЧПУ (4—8). Величины К, К0, аш головок (1—3) существенно меньше, величины Кк и Ая во много раз больше, чем у станков (4—6).

Необходимо отметить, что значительная часть суммарной деформации цементованных деталей в результате их термообработки приходится на цементацию. Например, втулки из стали 20Х (Domg = 100; 70; 40 мм; толщина стенки равна 0,1 ?>„„,„; высота равна \,5Dome) после цементации в твердом карбюризаторе при 900° О показывают значительное уменьшение диаметра отверстия, причем это уменьшение по мере увеличения диаметра отверстия от 40

— показатель степени кривой малоцикловой усталости т изменялся в пределах 0,4—0,54 (более низкие значения тг получились у металла сварных соединений из малоуглеродистой стали). Приведенные данные показывают значительное различие деформационных свойств различных зон сварного соединения при статическом и циклическом упругопластическом деформировании, которые, как следует из гл. 1, 2 и 11, будут определять сопротивление разрушению материала при малоцикловом нагружении. Учитывая, что малоцикловая прочность реального сварного соединения определяется соответствующей зоной шва в расчетах на малоцикловую прочность сварных конструкций, необходимо использовать зональные характеристики прочности и пластичности сварного соединения (рис. 9.12).

Потеря тепла с уносом в дымовую трубу оказалась примерно в 2 раза ниже, чем при работе на аксиальном циклоне (<74 = 0,2-т-0,25%); при этом содержание горючих в них уменьшилось с 60 до 42%. Содержание горючих в крупных частицах уноса изменилось незначительно (с 88—90% до 85—88%). Рассевки уносов (см. рис. 4) показывают значительное уменьшение в них крупных фракций по сравнению с исходным топливом. В уносе при сжигании дробленки в тангенциальном циклоне крупных фракций содержится меньше, чем при сжигании такой же дробленки в аксиальном циклоне.

для разных значений параметра х/х0 от 1,2 до оо. На рис. 3-24 сравниваются расчетные данные авторов с известными литературными данными [Л.3-17, 3-18]. Приведенные графики показывают значительное влияние начального участка х0 на все интегральные характеристики переноса импульса и энергии.