Подвергнутых цементации

Контрольный образец (Ст.З), не подвергавшийся термическому воздействию

Образцы для металлографического анализа вырезают из наиболее характерных участков исследуемой детали. В случае анализа разрушений в них должны содержаться дефекты, послужившие причиной разрушений (например, трещины, шлаковые включения, поры и т. п.). Образец должен охватывать все участки сварного соединения: сварной шов, зону термического влияния, а также основной металл, не подвергавшийся термическому влиянию сварки. При изготовлении шлифов следует учитывать указания, приведенные в разделе 1.

4.11. Основной металл, не подвергавшийся термическому влиянию сварки: феррит и ~Л5% строчечного перлита 100 : 1, (9) табл. 2.4.

4.25. Основной металл, не подвергавшийся термическому влиянию сварки: феррит и строчечный перлит. 100 : 1, (9) табл. 2.4.

4.32. Основной металл, не подвергавшийся термическому влиянию сварки: феррит и строчечный перлит 100: 1, (9) табл. 2.4.

4.35. Основной металл, не подвергавшийся термическому влиянию сварки. Нормализация не смогла устранить полностью строчечность структуры, которая

4.41. Основной металл, не подвергавшийся термическому влиянию сварки: перлит и феррит, располагающийся по границам зерен. 100 : 1, (9) табл. 2.4.

4.49. Основной металл, не подвергавшийся термическому влиянию сварки: беспорядочно расположенные феррит и перлит. 100 : 1, (9) табл. 2.4.

4.73. Основной металл, не подвергавшийся термическому влиянию сварки: строчечная феррито-перлитная структура. 100 : 1, (9) табл. 2.4.

4.79. Основной металл, не подвергавшийся термическому влиянию сварки: нормализованная феррито-перлитная структура, 100 : 1, (9) табл. 2.4.

4.85. Основной металл, не подвергавшийся термическому влиянию сварки: нормализованная структура, состоящая из перлита и феррита. 100 : 1, (9) табл. 2.4.

Науглероженные слои, расположенные в периферийной зоне образцов, подвергнутых цементации, выглядят темными. Науглероженные участки травятся более интенсивно.

Упрочнение стальных деталей методами поверхностного пластического деформирования применяется сравнительно давно. Сначала полагали, что упрочнению можно подвергать лишь стали невысокой твердости, поскольку они обладают наибольшей пластичностью. Возможность упрочнения сталей с твердостью выше HRC 35—40 почти полностью исключалась. Отрицалась также возможность упрочнения деталей, подвергнутых цементации и азотированию из-за хрупкости и высокой твердости поверхностных слоев. Работами проф. И. В. Кудрявцева и других было установлено, что наибольшей упрочняемостью обладают мартенситные структуры, наименьшей —

Металлографический контроль определяет также величину природного зерна аустенита, для чего изготовляются микрошлифы из образцов металла, подвергнутых цементации или специальному травлению, и под микроскопом определяется номер зерна соответственно восьмибалльной шкале (см. фиг. 291).

зубчатых колес при знакопостоянном изгибе осуществляли на гидравлическом пульсаторе с частотой 460 циклов в минуту на базе 106 циклов. Результаты испытаний зубьев, подвергнутых цементации и цементации с последующим дробеструйным наклепом, показали пределы выносливости соответственно 26 и 42 кгс/мм2, т. е. повышение выносливости на 62%.

в) При поверхностной высокочастотной . закалке деталей, предварительно подвергнутых цементации, необходимо подвергать нагреву и закалке весь на-углероженный слой (заэвтектоидную, эвтектоидную и всю переходную зону) во избежание получения (второй) переходной зоны в науглероженном слое, снижающей прочность детали.

В ЦНИИТМАШе Е. Т. Котиковой проведены испытания на усталость цементованных крупномодульных ведущих шестерен тягового двигателя тепловоза (модуль 10, число зубьев 16). Шестерни, изготовленные из стали 18ХГТ, цементировали в твердом карбюризаторе при температуре 910° С с последующим высоким отпуском при 650° С. После цементации шестерни закаливали в масле и подвергали отпуску при 150° С. В поверхностных слоях цементованных зубьев шестерен был выявлен тро-осто-мартенсит. Часть шестерен после цементации и закалки подвергали поверхностному наклепу на дробеструйной установке «ДУ-I» конструкции ЦНИИТМАШа по режиму: число оборотов ротора 2900 в минуту, время обработки 2 мин, диаметр стальной дроби 0,6 мм. Зубья шестерен на переменный законопостоянный изгиб испытывали на гидравлическом пульсаторе с частотой 460 циклов в минуту на базе 1 млн. циклов. Результаты испытаний зубьев шестерен, подвергнутых цементации и цементации с последующим дробеструйным наклепом, показали пределы выносливости соответственно 26 и 42 кГ/мм2 (т. е. повышение на 62%).

Повышение температуры и увеличение времени выдержки при любом процессе термической обработки неизбежно связаны с ростом зерна и укрупнением структуры в стали. Процесс диффузионного хромирования ведется при высокой температуре и длительной выдержке; можно было опасаться большого перегрева в стали, подвергаемой этому виду обработки. Однако наблюдения за поведением внутренних слоев металла на образцах сталей, подвергнутых цементации хромом, лишь в незначительной степени подтвердили это предположение.

для улучшаемых конструкционных, быстрорежущих и цементируемых сталей; низкий, с нагревом до 150—200°, — для инструментов из углеродистой и легированной инструментальной стали с целью снятия внутренних напряжений, а также для деталей, подвергнутых цементации, цианированию и поверхностной закалке.

Для рабочих тел из закаленной шарикоподшипниковой стали или высоколегированных сталей, подвергнутых цементации и закалке до 59...63 HRQ. Предел контактной выносливости:

Максимальные допускаемые контактные напряжения (при однократной нагрузке) назначают для исключения остаточных (пластических) деформаций или хрупкого разрушения упрочненного поверхностного слоя. Допускаемые напряжения для зубьев из улучшенных сталей [о"]//тах = 2,8аТ, где ат — предел текучести, МПа, для зубьев, подвергнутых цементации или закалке ТВЧ,[а]Ятах=44Н11Сэ.

для зубьев, подвергнутых цементации или контурной закалке,