Подвергнутых термической

Данная формула аналогична соотношению, используемому при расчетах истинной степени деформации образцов, подвергнутых растяжению. Однако если в случае растяжения эта формула имеет физическое обоснование, то оно отсутствует в случае кручения. В частности, согласно этому соотношению, при кручении под давлением логарифмическая степень деформации по периметру типичных образцов диаметром 20мм и толщиной 1 мм составляет 6, а по периметру образцов диаметром 10 мм и толщиной 0, 2 мм — 7. В то же время в центре этих образцов она равна нулю. Между тем, как показывают результаты многочисленных исследований, в ходе реализации данной схемы ИПД в центральной части образцов после нескольких оборотов структура также измельчается и является обычно однородной по радиусу образцов. Это подтверждается и результатами обнаружения близких значений микротвердости в различных точках как в центре, так и на периферии деформированных образцов.

В процессе формования гибкого элемента материал гофра подвергается сложному пластическому деформированию, а величина наклепа достигает 15—20%. Чтобы оценить влияние наклепа на прочностные характеристики стали Х18Н10Т, проведены испытания на образцах, подвергнутых растяжению на 9, 11 и 18% (рис. 4.2.4, точки 3—5). Экспериментальные данные, полученные при жестком нагружении, показали, что наклеп в указанных пределах не изменяет долговечности материала Х18Н10Т. Результаты испытаний характеризуются кривой усталости материала в исходном состоянии (рис. 4.2.4, б).

Рис. 147. Зависимость изменения микротвердости от продолжительности выдержки при 650° С образцов стали ОХ18Н10Ш, подвергнутых растяжению при 20° С на 5% (а) и на 1% (б) со скоростью 0,14; 140 и 1000 мм/ч

Накопление полученных с помощью установки ИМАШ-20-69 данных об особенностях деформационной структуры слоистых композиций, подвергнутых растяжению в интервале, охватывающем область высоких и низких температур, несомненно, окажется полезным при разработке принципов получения материалов с заданными прочностными и пластическими свойствами и изыскании путей повышения механических ха-

Н. резиновых изделий, подвергнутых растяжению, вызывающему поверхностное растрескивание, может быть значительно увеличена введением воскоподобных веществ (табл. 3).

Кроме того, модель предполагает, что объем образуется вокруг самых больших некогерентных частиц, которые находятся в металле. Таким образом, в случае межкристаллитного характера КР высокопрочных алюминиевых сплавов размеры с/г объемов, подвергнутых растяжению, должны соответствовать либо размеру (протяженности) интерметаллических частиц, либо размеру выделений по границам зерен (см. рис. 86 и 105). Величина dT приблизительно равна размеру интерметаллических частиц в промышленных алюминиевых сплавах. Выделения по границам зерен по ширине приблизительно на порядок меньше, чем размер интерметаллида. На рис. 132 показана электронная фракто-грамма поверхности разрушения при КР высокопрочного алюминиевого сплава. Следует отметить межкристаллитный характер развития трещины и наличие интерметаллических частиц по границам зерен. Из модели нестабильности

Результаты испытаний представляют интерес не только с точки зрения получения количественных характеристик, но и для выявления природы формирования клеевых прослоек на молекулярном уровне. Выбор в качестве объекта исследования ПС не случаен, поскольку для этого полимера проведены значительные исследования по влиянию ориентационных процессов на оптические (Л. 70], теплофизические [Л. 71] и другие свойства подвергнутых растяжению пленок и волокон.

турных элементов полимера. В дальнейшем будем считать относительное изменение термического сопротивления, выраженное параметром AR/R0, мерой степени ориентации структурных элементов клеевой прослойки, причем чем больше А/?//?0, тем выше степень ориентации в структуре прослойки. Поскольку и относительное изменение термического сопротивления, и внутренние напряжения являются характеристиками степени ориентации структурных элементов, то определенный интерес представляет также вопросе взаимосвязи между этими характеристиками в тех условиях, в которых на практике изготавливаются клеевые соединения. Для этого обратимся вновь к полимерным пленкам, как наиболее удобным объектам теоретического и экспериментального исследований. Анизотропию тепловых и оптических свойств блочных полимеров, подвергнутых растяжению [Л. 68], можно выразить согласно соотношению (2-6) в виде

подвергнутых растяжению на разные степени деформации, было

Влияние различного количества циклов на усталостную прочность образцов с надрезом, подвергнутых растяжению - сжатию

Особое внимание уделяли характеру изменения наведенных местным нагревом напряжений под действием статических и переменных нагрузок. Опыты показали, что в элементах и образцах из сталей СтЗ и М16С, подвергнутых растяжению статической нагрузкой до напряжений 20 кгс/мм2, сжимающие остаточные напряжения в зонах местного подогрева не изменяют своего знака и остаются достаточно большими по величине. Последующие (более 1 млн. циклов) переменные нагрузки, не превышающие по величине статическую нагрузку, не вызвали заметного изменения величины остаточных напряжений.

Рассмотрен новый метод повышения свойств металлических сплавов, позволяющий улучшить качество и снизить металлоемкость изделий. Изложена теория процесса динамического старения, рассмотрены особенности его применения для различных сплавов, предварительно подвергнутых термической и термомеханической обработкам. Показано влияние динамического старения яа структуру и свойства сплавов различных классов — углеродистых и мартенсит-нестареющих сталей, аустенитных,. жаропрочных сплавов, бронз.

Рис. 80. Кривые малоцикловой долговечности Л/_ надрезанных образцов (ат= , = 4,8, Я = 0) сплава ВТ5-1 при испытании в 3 %-ном растворе Nad, подвергнутых термической обработке: 1 —отжиг при 880°С, 2 ч, охлаждение на воздухе; ч 2 — закалка при 1100°С, 1 ч в воде; 3—отжиг при 880°С, 2 ч, охлаждение на воздухе + старение при 500°С, 100 ч, охлаждение на воздухе; 4— отжиг при 1100°с, 1 ч, охлаждение со скоростью 20 град/ч в интервале 600— 400°С

Рис. 68. Состав (а), твердость Я ^(6) и разрушающее напряжение при растяжении ар i(s) КЭП железо— корунд, полученных из сульфатного электролита (сгр измеряли для фольг, подвергнутых термической обработке при 400 °С в течение 40 мин).

лачках, не подвергнутых термической об- 0 05 0 05

Установлено (табл. 8), что в 3 %-ном растворе NaCI существенных преимуществ электронагрева перед печным нагревом нет: при обоих видах нагрева условный предел коррозионной выносливости составляет в среднем 160—180 МПа. В пластовой воде сопротивление коррозионно-усталостному разрушению сталей, подвергнутых термической обработке с использованием электронагрева, приводящему к диспергированию структуры, значительно выше, что связывают с уменьшением агрессивности коррозионной среды. Основанием для такого заключения является и тот факт, что при переходе к испытаниям в воздухе эффективность применения электроконтактного нагрева возрастает.

Лак № 17-а (ГОСТ 3862—47) — раствор в органическом растворителе сплава эфира гарпиуса и смеси тунгового и льняного масел, подвергнутых термической обработке, с добавлением сиккатива. Используют для покрытия металлов при временном складском хранении. Прозрачная жидкость вязкостью по ВЗ-1 («5,4»), при 20° С 19—20 сек. Высыхание практическое не более 48 ч. Гибкость

Резьба диаметром до 60 мм может быть накатана на цветных металлах, незакаленных углеродистых, легированных и инструментальных сталях, а также на сталях, подвергнутых термической обработке до твердости Rc = = 33 ч- 37.

На рис. 68 показано изменение удлинения во время ползучести образцов из углеродистой стали, подвергнутых термической усталости, а также контрольных образцов. Можно отметить, что все образцы после термоциклирования имеют большую деформацию по сравнению

- 5 - форма с мелкими зубьями, предназначенная для обработки сталей, подвергнутых термической обработке, в том числе закаленных до твердости 66 HRC;

Для выявления рациональных методов повышения несущей способности конструкции в условиях низкочастотной повторной нагрузки были проведены испытания образцов, подвергнутых термической обработке (отпуск при t = 600° С) после выполнения сварочных операций (образцы серии IVa). После отпуска средняя долговечность сосудов повысилась на 75% по сравнению с исходным состоянием (табл. 56). Разрушение было таким же, как и в случаях, рассмотренных выше, однако развитие усталостной трещины было несколько заторможено. ^и

На сварных образцах из стали Х15Н9Ю в зоне термического влияния обнаружено интенсивное межкристаллитное разрушение, У сварных образцов из листов толщиной 10 мм наблюдалось усиленное разрушение основного материала на расстоянии 3— 5 мм от металла шва. На сварных образцах, подвергнутых термической обработке (нормализации при 950—975° С, обработке холодом и старению при 350—400° С), не обнаружено преимущественного разъедания в какой-либо зоне сварного соединения. Этот режим термической обработки обеспечивает также высокую коррозионную стойкость основного материала и совпадает с режимом, рекомендованным для получения высокой прочности стали марки Х15Н9Ю.