Показателя механических

отсюда можно найти зависимость показателя изоэнтропы смеси газа и жидкости от соотношения их объемов в смеси:

t Как видно из сопоставления с экспериментальными данными, расчеты, выполненные с помощью найденного уравнения показателя изоэнтропы двухфазной двухкомпонент-ной смеси, дают вполне, удовлетворительную сходимость с опытом как

Между тем есть основания полагать, что за время распространения звуковой волны фазовый переход не успевает произойти. Но в таком случае можно допустить, что зависимость для показателя изоэнтропы, полученная в предыдущем пара-

Рис. 5.3. Зависимость показателя изоэнтропы воздуховодяной смеси от объемной доли газа в критическом сечении

До сих пор сопоставление выполнялось для среды, начальное состояние которой близко к левой пограничной кривой жидкость — пар. Однако приведенная модель и полученное на ее основе выражение (5.19) для показателя изоэнтропы двух-

Предложенное в § 5.2 выражение для показателя изоэнтро-пы k, связывающего критические параметры с параметрами заторможенного потока, показало, что k — однозначная функция показателя изоэнтропы газовой компоненты и объемного соотношения фаз в смеси. "

Экспериментальные и расчетные исследования показывают, что изменение показателя изоэнтропы k существенно сказывается на характеристиках ступени. Критерием k, как указано в работе [22], можно пренебречь при его изменении в пределах 5 %.

Поставим задачу выяснения условий точного кинематического подобия течения в проточной части натурной и модельной ступеней при работе на различных рабочих телах. Будем считать, что геометрическое подобие соблюдено полностью и что можно пренебречь влиянием показателя изоэнтропы k на значения коэффициентов скорости ср и ij). В соответствии с вышеизложенным полагаем, что критерии подобия Рг и ц/? можно исключить из рассмотрения как маловлияющие, а течение в первом приближении — автомодельным по отношению к числу Re. Кроме того, примем, что углы выхода потока из сопловой и рабочей решеток сохраняются неизменными у натуры и модели. Возникающие при этом отклонения в значениях чисел Маха для натуры и модели и оценку его влияния на перенос данных ввиду сложности теоретического анализа необходимо рассматривать применительно к конкретным случаям моделирования радиально-осевых центростремительных ступеней.

Основными допущениями, принятыми при построении методики, являются предположения о постоянстве ф и ty и неизменности углов с&! и Р2. Изменение только показателя изоэнтропы не должно оказать существенного влияния на величины ф и ij). Хотя результатов специальных опытов по определению влияния k на потери в решетках в литературе не опубликовано, широкое использование в паротурбостроении решеток профилей, отработанных на воздухе, косвенно убеждает в справедливости сделанного вывода. Гораздо большее влияние на ф и я[> может оказать отклонение в числах М модели и натуры. Если отклонения в числах М заметно влияют на потери в направляющем аппарате, данная методика позволяет ввести поправки на изменение фн по сравнению с фм при пересчете по формуле (3.9).

Выразив изоэнтропное изменение энтальпии реального газа или пара через Ais, получим и для данного случая формулу (23). Однако показатель изоэнтропы для реального рабочего агента уже не будет определяться формулой (13). Мало того, формула (23) для реального рабочего агента будет получена только в том случае, если в пределах изоэнтропного процесса расширения можно будет считать показатель k постоянным. Для упрощения расчетов выгодно распространить формулы, полученные для идеального газа, на процессы с реальным рабочим агентом. Поэтому уместно остановиться на значении показателя изоэнтропы k для реальных газов и паров.

где kT — показатель изотермы, определяемый из экспериментальных зависимостей pv от р при Т = пост. Найдя таким образом значение kT, можно перейти к значению показателя изоэнтропы реального рабочего агента по зависимости

Механический показатель коррозии /Сыех — изменение какого-либо показателя механических свойств металла за определенное время коррозионного процесса, выраженное в процентах. Например, изменение предела прочности металла — прочностной показатель коррозии

изменением какого-либо показателя механических свойств за определенное время коррозионного процесса, выраженным в процентах, или временем до разрушения образца заданных размеров (например, по понижению прочности об-

Механический показатель коррозии характеризует изменение какого-либо показателя механических свойств металла (%) за определенное время испытаний.

по изменению какого-либо показателя механических свойств за определенное время коррозионного процесса, выраженному в процентах, или по времени разрушения образца заданных размеров.

по изменению какого-либо показателя механических свойств за определенное время коррозионного процесса, выраженному в процентах, или по времени разрушения образца заданных размеров.

Влияние температуры на модуль упругости типичных полимеров уже обсуждалось в гл. 2. Следует повторить, что в области стеклования наблюдается резкое падение модуля. Молекулярная масса полимера, частота поперечного сшивания, кристаллизация, пластификация и другие факторы определяют конкретную форму зависимости модуля упругости от температуры. Кривые динамический модуль — температура в принципе аналогичны графикам, приведенным в гл. 2. В динамических методах измерения частота (временная шкала испытания) должна быть постоянной при изменении температуры. На рис. 4. 1 показано влияние частоты на температурные зависимости модуля и показателя механических потерь. Сдвиг кривых при изменении частоты зависит от абсолютной величины Тс и энергии активации АЯ. При возрастании частоты на один десятичный порядок смещение. точки перегиба на зависимости модуля или положения максимума механических потерь по температурной шкале от Т г до Т 2 (в К) можно рассчитать по формуле:

Рис. 4.1. Температурная зависимость модуля упругости и показателя механических потерь типичного аморфного полимера при двух частотах (/2 >/i).

Из формулы (1.12) следует, что количество тепла, выделяющееся в одном цикле нагружения, пропорционально модулю потерь G" (или ?"') и квадрату амплитуды деформации. Следовательно, количество тепла, выделяющееся в 1 с, пропорционально произведению модуля потерь, квадрата амплитуды деформации и частоты. Возрастание температуры в свою очередь вызывает изменение модуля упругости и показателя механических потерь, как это описано выше.

Рис. 4.24. Температурные зависимости показателя механических потерь гомогенной (А) и гетерогенной (й)отвержденной эпоксидной смолы [146].

Рис. 4.31. Температурная зависимость модуля упругости и показателя механических потерь полисульфона (/, /') и смеси полисульфона с 30% 4,4-дихлордифенилсульфона (2, 2') [226].

На температурной зависимости показателя механических потерь таких двухфазных систем должно проявиться два максимума, соответствующих температурам стеклования каждой фазы. Ти-