Показателя напряженного

Вид показателя надежности

(выявляемость дефектов) каждого метода неразрушающего контроля. Эта задача решалась нами с использованием нижеприведенной методики выбора оптимальных уровней показателя надежности метода неразрушающего контроля. /

3.3 Методика выбора оптимальных уровней показателя надежности отдельного метода

RO - требуемый уровень показателя надежности; Cik - стоимость 1 k - го варианта сочетания методов; R - данный уровень показателя надежности.

- требуемый уровень показателя надежности изделия RQ. Алгоритм оптимизации состоит из формирования возможных

Для совокупности сочетаний объединения отдельных методов в основное соединение отыскивается последовательность оптимальных сочетаний в порядке возрастания суммарных затрат объединения. Затем последовательность оптимальных сочетаний состоит из пар значений показатель надежности - затраты, что при каждом фиксированном значении затрат не существует другого варианта в этой последовательности с большей надежностью. Это определение оптимальности сочетаний методов неразрушающего контроля означает, что при фиксированном значении показателя надежности среди них не существует другого сочетания с меньшими затратами.

83. Методика выбора оптимальных уровней показателя надежности элементов, Москва, 1977.

Еависимобти (2) и (3Л могут быть записаны с помощью стандартного показателя надежности* используя переход

В существующей практике проектирования и эксплуатации ЭЭС преимущественно используются опосредованные нормативы [80]. Нормативное значение показателя надежности системы (вероятность отсутствия любого дефицита мощности в часы максимальной нагрузки системы) находит применение в качестве вспомогательного показателя для выбора величины резервов мощности в концентрированных узлах ЭЭС при проектных проработках вариантов ее развития [81, 82]. Кроме того, сформированные варианты проверяются на способность обеспечивать бесперебойное электроснабжение при выходе из строя (или выводе в ремонт) любого наиболее крупного элемента системы, а также обеспечивать уровень функционирования не ниже заданного при более тяжелых режимах [81, 82]*. В системах газо-, нефте-, теплоснабжения и ЭК в целом прямые нормативы надежности в настоящее время отсутствуют.

распределения спроса F(9CIJP) должна (рис. 8.2) лишь в очень малой зоне а — б накладываться на функцию распределения возможной выработки электроэнергии ЭЭС — Р^Э^), зависящую от плана поставок топлива и прогноза гидроресурсов. В этой зоне спрос может превысить возможности выработки электроэнергии, что приведет к необходимости введения ограничений электропотребления. Если построить функцию распределения небаланса электроэнергии АЭ = = Э2 — ЭСПР, то можно определить величину показателя надежности Н — 1 — F(A9 = 0), характеризующего вероятность удовлетворения спроса на электроэнергию. Оптимальная величина этого показателя надежности зависит лишь от отношения затрат на топливо и удельного ущерба потребителей при недопоставке электроэнергии [89].

Теоретический закон распределения для обработки поступающей информации [5] ориентировочно выбирают по коэффициенту вариации V, При -V = 0,3 используют закон нормального распределения (ЗНР), при V ~ 0,50 - закон распределения Вейбула (ЗРВ), при V= 0,3CH-0,50 - ЗНР и ЗРВ. Коэффициент вариации V= a/ (F— с), где1 а — среднее квадратичное отклонение; t — среднее значение показателя надежности (ПН); с — смещение зоны начала рассеивания ПН относительно начала отсчета (оно является третьим параметром ЗРВ). ч

Более подробно следует остановиться на значениях прочностных характеристик, которые в дальнейшем будут фигурировать в зависимостях для расчета статической прочности механически неоднородных соединений. Ранее, в работе /9/, для бездефектных соединений с мягкими прослойками нами была принята на основе многочисленных экспериментальных данных идеально-жестко-пластическая диаграмма мягкого металла М. При этом, в расчетных формулах данную диаграмму в условиях общей текучести аппроксимировали на уровне значений временного сопротивления металла М (а^). Для соединений с плоскостными дефектами такой подход применим не всегда. Последнее связано с ростом вблизи вершины дефекта показателя напряженного состояния П = о~0/Т (здесь о0 — гидростатическое давление, Т—- интенсивность касательных напряжений, которая равна пределу текучести мягкого ^ или Jc,. твердого металлов при чистом сдвиге). Предельную (предшествующую разрушению) интенсивность пластических деформаций е"р можно определить из диаграмм пластичности, отражающих связь предельной степени деформации сдвига Л с показателем напряженного состояния П для конкретных материалов сварных соединений /9, 24/ . Для этого необходимо знать показатель напряженного состояния П, величина которого зависит только от геометрических характеристик сварного соединения, степени его механической неоднородности и размеров дефекта П = vy (ae, t / В, Kg) и определяется из теоретического анализа. Определив значение предельной интенсивности пластических деформаций Е"!' , по реальной диаграмме деформирования рассматриваемого металла О,-=/(бг) находим величину интенсивности напряжений в пластической области а(. Интервалы изменения С j следующие: ат < 0; < ств. Для плоской деформации та -кая подстановка с^ в получаемые формулы означает замену временного сопротивления ав на данную величину.

Приведем значения показателя напряженного состояния П в вершине дефекта, исходя из которого по диаграммам пластичности находят предельную степень интенсивности пластических деформаций.

что при Хн —> 5 р* -» 2/V3 . При этом с увеличением относительного размера дефекта 1/Вкоэффициент Лоде-Надаи 3* достигает предельного значения при меньшей компактности поперечного сечения Хн. Оценку показателя напряженного состояния П следует производить по формуле (2.12). При I /В = О приведенные формулы соответствуют расчетной оценке прочности бездефектного сварного соединения с мягкой прослойкой с произвольной компактностью поперечного сечения.

Значение показателя напряженного состояния в вершине рассматриваемого дефекта определяется по формуле:

Критическое раскрытие дефекта 6t зависит от вида напряженного состояния в окрестности его вершины (v0), радиуса данной вершины (р) и эффективного значения рэ (характеристика материала для данного показателя напряженного состояния в зоне предразрушения).

pax (T= 293 К) 5С = 0,19.. .0,021 мм; при отрицательных температурах (Т= 77 К) 5С = 0,0125 мм. Для образцов из сплава АМгб, металл шва которых был выполнен из того же сплава: при Т =293 К — 8с=0,022мм;приТ=77К — 5С = 0,0074 мм. Для подсчета значений эквивалентного радиуса экспериментальным путем по методике /24/ для металла сварных швов были получены диаграммы пластичности, которые представлены на рис. 3.19. Для показателя напряженного состояния П = 3,08, который был получен на основе метода линий скольжения для образцов при внецентренном растяжении, значения ресурса пластичности были следующие: X = 0,47 (металл шва ЭП-659 Ви) и Хр = 0,12 (АМгб). С учетом формулы (3.7) для рассматриваемых материалов были получены примерно одинаковые значения эквивалентного радиуса рэ = 0,023 мм.

79. Ерофеев В.П. Шахматов М.В., Бажанов П.Е. Расчетное определение показателя напряженного состояния в сварных соединениях с мягкими участками в стыковом шве II Сварочное производство. — 1979. — № 7 — С. 1—3.

Более подробно следует остановиться на значениях прочностных характеристик, которые в дальнейшем будут фигурировать в зависимостях для расчета статической прочности механически неоднородных соединений. Ранее, в работе /9/, для бездефектных соединений с мягкими прослойками нами была принята на основе многочисленных экспериментальных данных идеально-жестко-пластическая диаграмма мягкого металла М. При этом, в расчетных формулах данную диаграмму в условиях общей текучести аппроксимировали на уровне значений временного сопротивления металла М (ojf). Для соединений с плоскостными дефектами такой подход применим не всегда. Последнее связано с ростом вблизи вершины дефекта показателя напряженного состояния П = а0/Т (здесь ст0 — гидростатическое давление, Т— интенсивность касательных напряжений, которая равна пределу текучести мягкого k^ или k^ твердого металлов при чистом сдвиге). Предельную (предшествующую разрушению) интенсивность пластических деформаций е"р можно определить из диаграмм пластичности, отражающих связь предельной степени деформации сдвига Л с показателем напряженного состояния П для конкретных материалов сварных соединений /9,24/ . Для этого необходимо знать показатель напряженного состояния П, величина которого зависит только отгеометрическиххарак-теристик сварного соединения, степени его механической неоднородности и размеров дефекта П = у (ж, I /В, К^) и определяется из теоретического анализа. Определив значение предельной интенсивности пластических деформаций s"p, по реальной диаграмме деформирования рассматриваемого металла СТ( =/(Б;) находим величину интенсивности напряжений в пластической области <5{. Интервалы изменения (Т,- следующие:^ < <7; < (Тв. Для плоской деформации такая подстановка а( в получаемые формулы означает замену временного сопротивления СТВ на данную величину.

Приведем значения показателя напряженного состояния П в вершине дефекта, исходя из которого по диаграммам пластичности находят предельную степень интенсивности пластических деформаций.

что при Кн —> 5 р* —» 2/V3 . При этом с увеличением относительного размера дефекта 1/Вкоэффициент Лоде-Надаи р* достигает предельного значения при меньшей компактности поперечного сечения Хн. Оценку показателя напряженного состояния П следует производить по формуле (2.12). При 1/В=0

= _L0T(Y-i ср Vs Ч в Значение показателя напряженного состояния в вершине рассматриваемого дефекта определяется по формуле: