Подвержены межкристаллитной

йелезоуглеродиотые сплавы устойчивы в щелочных растворах, концентрация которых не превышает 30 %, Вели концентрация превышает ЗОН, то защитное действие вторичных продуктов коррозии уменьшается. При повышенных температурах скорость коррозии желе-зэуглеродястых сплавов в щелочах ревко вовраотает вследствие разрушения защитной плёнки, 2еяв8оутродиотые сплавы, находящиеся под напряжением, в горячих концентрированных растворах щелочей подвержены коррозионному растрескиванию, которое наблюдается и в горячих растворах некоторых солей, например, нитратов,

Значительное количество случаев растрескивания аустенит-ных хромоникелевых сталей отмечено на заводах искусственного топлива и др. Растягивающие напряжения могут ускорять структурные превращения в аустснитной хромоникелевой стали, а это может существенным образом повлиять на процесс их коррозионного растрескивания. Явления коррозионного растрескивания связывают с нестабильностью аустенита в нержавеющих сталях. Снижение содержания углерода, введение стабилизирующих добавок, увеличение содержания никеля не изменяют существенным образом склонность аустенитиых сталей к коррозионному растрескиванию. Стали типа Х18Н9, Х18Н12 с молибденом и др. подвержены коррозионному растрескиванию преимущественно в растворах хлоридов, в особенности в кипящем 42%-ном растворе хлористого магния, в растворах, содержащих NaCl и Н2О2, в рас-твоэах сероводорода, в содержащей кислород воде и др.

Цветные металлы и сплавы во многих случаях также подвержены коррозионному растрескиванию. Коррозионное растрескивание наблюдается у алюминиевомагниевых и медноцинковых сплавов. Алюминиевые сплавы, содержащие до 3% Mg, практически не склонны к коррозионному растрескиванию. Наиболее склонными к этому виду разрушения являются сплавы алюминия, содержащие 5—9% Mg, причем эта склонность повышается с увели1 ением содержания магния в сплаве. Если сплавы даже с высоким содержанием магния подвергнуты гомогенизации, то они теряют склонность к коррозионному растрескиванию.

Латуни подвержены коррозионному растрескиванию и при воздействии других агрессивных сред (растворы щелочей, сернистый газ и др.). При доступе воздуха латунь подвергается растрескиванию в водных растворах едких щелочей (КОН, NaOH). Растрескивание также наблюдается при добавлении к щелочам окислителей (КгСггОг, Na2Cr2O7, H2O2 и др.). Растворы углекислых солей натрия или калия, насыщенные основной углекислой солью меди, вызывают довольно быстрое растрескивание напряженной латуни.

напри кением, в горячих концентрированных растворах щелочей подвержены коррозионному растрескиванию, которое наблюдаете;, и в горячих растворах некоторых солей, например нитратов.

Промышленно широко освоенные стали типа 15Х5М (1Х2М1, 15Х5М, 15Х5ВФ, Х9М) выгодно отличаются от высоколегированных аустенитных сталей более низкой стоимостью, лучшей деформируемостью в горячем состоянии и обрабатываемостью резанием, более высокой теплопроводностью и меньшим температурным коэффициентом линейного расширения, большей релаксационной способностью и возможностью изменения механических свойств в широких пределах посредством термической обработки. Они работаю! в тяжелых условиях эксплуатации одновременного воздействия высоких температур (до 600°С), давлений и рабочих сред, коррозионная активность которых обусловлена наличием водорода, растворами хлоридов и сероводорода. Так, трубы печных змеевиков изнутри подвержены коррозионному воздействию рабочих сред, а снаружи - огневому обогреву углеводородных окислительных газов.

нал фракция в смеси с N-метилпиралидоном) подвержены коррозионному локальному разъеданию металла околошовных зон подкалки на глубину до 3,5-6 мм (рис. 3.13, б). На рис. 3.14 показан характер развития микротрещин в зоне сплавления стали 15Х5М с аустенитным швом змеевика печи установки селективной очистки масел 37/2.

электролит, то есть потенциально подвержены коррозионному воздействию.

Железоуглеродистые сплавы устойчивы в щелочных растворах, концентрация которых не превышает 30%. Если концентрация превышает 30%, то защитное действие вторичных продуктов коррозии уменьшается. При повышенных температурах скорость коррозии железоуглеродистых сплавов в щелочах резко возрастает вследствие разрушения защитной пленки. Конструкции из железоуглеродистых сплавов, работающие под нагрузкой в горячих концентрированных растворах щелочей и некоторых солей (например, нитратов), подвержены коррозионному растрескиванию.

Коррозионное растрескивание титановых сплавов может наблюдаться не только в метиловом спирте как жидкости, но и в его парах. В газовой среде метанола подвержены коррозионному растрескиванию и технически чистый титан, и многие его сплавы, в частности Ti-6 %А)-4% V^ Ti-8 % AI -1 % V-1 % Mo, Ti-4,5 % Al-

Трубки из сплава с содержанием никеля более 12% с толщиной стенки 0,95 мм устанавливают в конденсаторах, охлаждаемых загрязненными пресными водами, частично в воздухоохладительной секции, а частично в основном трубном пучке. Они стойки к коррозии под действием конденсирующегося пара и под действием охлаждающей воды, не подвержены коррозионному растрескиванию.

в) Межкристаллитная коррозия алюминиевомедных сплавов. Некоторые алюминиевомедные сплавы при определенных условиях также подвержены межкристаллитной коррозии. Из алюминиевомедных сплавов склонность к возникновению межкристаллитной коррозии наблюдается в особенности у дюралюмина, что объясняется весьма ограниченной растворимостью меди в алюминии. При закалке дюралюмина с высокой температуры происходит выделение из пересыщенного твердого раствора меди в алюминии интерметаллического соединения СиА12, в первую очередь по границам зерен. При выделении интерметаллического соединения CuAla по границам зерен последние обедняются медью; следовательно, теория обеднения применима и в отношении алюминиевомедных сплавов.

Хромистые стали, так же как и хромоникелевые стали, подвержены межкристаллитной коррозии в случае выпадения по границам зерен богатых хромом карбидов и обеднения хромом

В описанных выше малоуглеродистых нержавеющих хромо-молибденистых сталях концентрация углерода в некоторых случаях превышает 0,01 %, однако они не подвержены межкристаллитной коррозии благодаря присутствию молибдена, который замедляет диффузию углерода и азота, а также влиянию титана и ниобия, которые (если они входят в состав стали) реагируют предпочтительно с углеродом и азотом.

Участки вблизи сварных соединений подвержены межкристаллитной коррозии в слабой кислоте, поэтому конструкционные сплавы, предназначенные для работы в такой среде, не должны содержать углерода более 0,03 %. Кроме того, следует применять методы дуговой сварки в среде инертного газа, что позволит снизить склонность сварных соединений к межкристаллитной коррозии [46].

Хромистые стали подвержены межкристаллитной коррозии не только в воде, содержащей хлорид натрия, но и в содержащем сероводород конденсате. Хотя высоколегированные стали разрушаются в присутствии сероводорода лишь под действием больших напряжений, в сталях 1X13 межкристаллит-ная коррозия протекает за 24 ч даже без внешней нагрузки. Очевидно, этот случай связан с коррозионным растрескиванием.

Цинковые сплавы, легированные алюминием, свинцом, кадмием, оловом, висмутом и таллием, в водяном паре подвержены межкристаллитной коррозии. Проточная вода при температуре 50°С вызывает межкристаллитную коррозию сплавов ZnAll, ZnAHCul, ZnAllO и ZnCu4. Цинковые сплавы на основе цинка высокой чистоты не корродируют в водопроводной воде.

Н — при 65°С во фтористом водороде. Фитинги из обычной латуни подвержены межкристаллитной коррозии.

Интерметаллиды могут быть анодными (MgsAle) или катодными (СиАЬ). В первом случае происходит предпочтительное растворение, во втором они не корродируют, но стимулируют коррозию прилегающей обедненной зоны. В любом случае имеет место избирательная коррозия вдоль границ зерен. Степень чувствительности сплава к межкристаллитной коррозии может в заметной степени быть разной и зависеть от микроструктуры (в частности, от количества, размера и распределения второй фазы). В свою очередь микроструктура является результатом его металлургической наследственности и термической обработки. Термическая обработка, способствующая равномерному распаду по зерну, приводит к уменьшению тенденции к межкристаллитной коррозия. Важно также отметить, что в определенных условиях сплавы систем А1—Mg—Si и Al—Mg—Си могут быть подвержены межкристаллитной коррозии, но не быть чувствительными к КР [51, 56—58].

Обычно полагают, что все эти эффекты могут быть объяснены образованием сплошной (непрерывной) пленки фазы Mg5Al8 по границам зерен. Фаза MgsAl8 является сильно анодной по отношению к матрице твердого раствора Al — Mg в большинстве электролитов [99]. Таким образом, если сплошная пленка из выделений фазы р присутствует на границах зерен, то в соответствующих средах сплавы будут подвержены межкристаллитной

Высокохромистые стали Х25Т и Х28 в той или иной степени подвержены межкристаллитной коррозии.

2Х13Н4Г9 * Преимущественно в виде холоднокатаной ленты высокой прочности как заменитель сталей Х18Н9 и 2Х18Н9 для прочных и легких конструкций, соединяемых точечной или роликовой сваркой Обладает удовлетворительной сопротивляемостью к ме'жкри-сталлитной коррозии и достаточной стойкостью в атмосферных условиях. Сварные соединения, выполненные другими методами, подвержены межкристаллитной коррозии