Пользуясь следующими

Пользуясь результатами разд. III, К, легко показать, что при квазиупругом поведении материала Т определяется формулой

Пусть ср —а — положение главного вала, соответствующее пуску, а у = Ь — положение, соответствующее остановке машинного агрегата, при а < Ъ. Рассмотрим его энергетический режим Т=Т (у), определяемый начальным условием 71(я)=0 (рис. 2.2). Пользуясь результатами § 6 гл. I, можно исключить из рассмотрения промежуток а ^ <р <^ а0 переходного процесса, по истечении которого режим Т— Т (tp) воспроизводит предельный режим Т=Тй (tp) с точностью до е ]> О, например, в смысле близости первого порядка

Пользуясь результатами, изложенными в статье [70], можно показать, что

Подставляя выражение (3.36) для 7макс в уравнения (3.21) и (3.19), получим формулу для определения оптической постоянной материала по деформациям, пользуясь результатами измерения оптической разности хода в любой точке кольца из оптически чувствительного материала, отлитого с жестким вкладышем внутри или имеющего запрессованный жесткий вкладыш. Это дает

Подставляя Тмакс из соотношения (3.40) в соотношения (3.21) и (3.19), получаем формулу для определения оптической постоянной материала по деформациям, пользуясь результатами измерения оптической разности хода в любой точке кольца, отлитого или запрессованного внутрь внешнего жесткого кольца. Это дает

С учетом соотношений (3.14) и (3.16) можно вывести следующую формулу для определения оптической постоянной материала по напряжениям, пользуясь результатами испытания кольца, нагруженного внешним давлением:

Два указанных класса систем, как видим, резко различаются по их функциональному назначению. Однако, когда речь идет о виброустойчивости или вибропрочности механизмов с упругими связями, работающих в условиях побочных вибрационных воздействий, то оказывается, что во многих случаях задачи, возникающие при решении этих вопросов, аналогичны тем, которые приходится решать при проектировании механизмов с упругими связями, предназначенных непосредственно для работы в вибрационном режиме. Применительно к обоим классам систем, пользуясь результатами динамического исследования, можно выбирать параметры и конструкцию механизмов либо так, чтобы свести к минимуму эффект вибрационных воздействий, либо, наоборот, обеспечить наиболее эффективные вибрационные режимы.

Пользуясь результатами большого числа исследований [14, 44, 70, 85, 90], можно прийти к заключению, что термическая обработка, существенно влияя на изменение структуры сталей, изменяет их демпфирующую способность. Это справедливо как для малоуглеродистых сталей, так и для сталей со значительным содержанием углерода [90]. Для крупнозернистых структур демпфирующая способность стали выше, чем для мелкозернистых. Опыты со сталями нескольких марок (1X13, 2X13, ЭИ-10, ЭИ-123 и др.) на образцах в исходном состоянии с закалкой и отпуском при 400 и 600ПС и отжиге провел В. С. Гонткевич [16]. Им, в частности, показано, что при закалке резко снижается демпфирующая способность сталей.

4. Пользуясь результатами лабораторных и эксплоатационных испытаний, мы установили для металлорежущего оборудования следующую зависимость между удельным давлением Р (кг/см2) на вкладыши подшипника и окружной скоростью V (м/сек) вала:

После определения распределения 92/г=/(х) можно установить распределение и(у), пользуясь результатами точных решений, приведенных в [Л. 77].

Эти и многие другие отличия не оставляют сомнений в том, что пользуясь результатами лабораторных кинетических исследований, невозможно объяснить все особенности процесса цианирования золотосодержащих руд в заводских условиях. Тем не менее отдельные, наиболее важные и принципиальные моменты цианистого процесса находят вполне удовлетворительное объяснение на основании этих исследований.

Пользуясь результатами масштабных преобразований уравнений равновесия, граничных условий и геометрических соотношений линейной теории упругости, которые, как указывалось, справедливы для случая упругопластических деформаций и допускают известный произвол в выборе масштаба относительных удлинений е0 (§ 5.1), можно поставить выбор этого масштаба в зависимость от характера диаграмм деформации модели и натуры.

Коэффициент С0 всегда равен 1, так как при к — 0 ак = 1. Остальные коэффициенты можно определять, пользуясь следующими выражениями:

= / (—j, пользуясь следующими данными [6]:

Эту мощность определяют по известной величине среднего давления pit пользуясь следующими формулами:

Значения тригонометрических функций любого угла находят, пользуясь следующими правилами: Фиг_ 4

По этим параметрам можно определить тп, ? к и Рш, пользуясь следующими формулами и указаниями:

По этим параметрам можно определить т„, &к и Вш, пользуясь следующими формулами и указаниями:

Можно также определить дисперсию А уклонения точек от прямой и дисперсию s2a и szb коэффициентов а и ft соответственно, пользуясь следующими соотношениями:

и /г, ,, пользуясь следующими со-

Действительно, прочитав для любой точки топограммы ее координаты На и Qa и зная Нб и Q6 для аналогичной точки топограммы подобной турбины с известными соответствующими им значениями D6 и пб, можем определить как па, так и Da, пользуясь следующими выражениями:

Так как эти условия справедливы одновременно, то булевская функция высказываний F = (?>2 ->• kj) Л (?>! Л D-2 -* k2) Л (Ai V^^-OjV D2). В практических задачах часто приходится упрощать выражение булевских функций, пользуясь следующими правилами. Правила абсорбции:

Для определения площади поперечного сечения среза необходимо знать угол -фк контакта фрезы (см. рис. 1.2, 1,3); его значение можно установить, пользуясь следующими формулами: для цилиндрического фрезерования