Пользуются следующей

т.е. для нахождения математического ожидания Y(t) нужно применить тот же оператор L к математическому ожиданию случайной функции X(i) • Для нахождения корреляционной функции нужно дважды применить тот же оператор к корреляционной функции "входа" сначала по одному аргументу, затем по другому. Но непосредственное использование связей между корреляционными функциями "входа" и "выхода" часто встречает значительные вычислительные трудности. Поэтому на практике пользуются различными модификациями корреляционного метода, в частности, методом канонических разложений [9].

1° . При рассмотрении явления сухого трения во вращательной кинематической паре пользуются различными гипотезами о законах распределения нагрузки на поверхностях элементов этой пары. С помощью этих гипотез могут быть выведены соответствующие формулы для определения сил трения и мощности, затрачиваемой на преодоление этих сил. Такие гипотезы были предложены некоторыми учеными (Рейе, Вейсбах и др.). Недостатком всех этих гипотез, так же как это имело место и для винтовой пары, является отсутствие достаточного экспериментального материала по вопросам распределения давлений во вращательных парах, работающих без смазки. Поэтому мы не будем останавливаться на всех различных формулах определения сил трения во вращательных парах, ограничившись выводом простейших из них, сделанным на основе элементарнейших предположений, схематизирующих явление.

f. При рассмотрении явления сухого трения во вращательной кинематической паре пользуются различными гипотезами о законах распределения нагрузки на поверхностях элементов этой пары. С помощью этих гипотез могут быть выведены соответствующие формулы для определения сил трения и мощности, затрачиваемой на преодоление этих сил. Такие гипотезы были предложены некоторыми учеными (Рейе, Вейсбах и др.). Недостатком всех этих гипотез, так же как это имело место и для винтовой пары, является отсутствие достаточного экспериментального материала по вопросам распределения давлений во вращательных парах, работающих без смазки. Поэтому мы не будем останавливаться на всех различных формулах определения сил трения во вращательных парах, ограничившись выводом простейших из них, сделанным на основе элементарнейших предположений, схематизирующих явление.

Для определения состава газов пользуются различными газоанализаторами, из которых наиболее распространен простейший газоанализатор Ор-са — Фишера (рис. 18-1), основанный на поглощении отдельных газов путем промывания их в соответствующих реактивах. Двуокись углерода СО2 поглощается в сосуде 7, заполненном раствором едкого кали КОН, кислород поглощается в сосуде 6 щелочным раствором пирогал- Рис- 18-'- Газоанализатор Орса —Фишера

чину при остаточной намагниченности. По величине и топографии (простран-ственному распределению) Яд в принципе возможно судить о величине и расположении дефекта. Установить точную связь Яд с геометрическими параметрами дефектов и магнитными характеристиками изделий в аналитическом виде не представляется возможным.. Для оценки этой связи пользуются различными моделями и приближениями [18], наиболее распространенные из которых представлены в табл. 6.

При проведении теоретических расчетов анизотропии модуля Юнга считается, что упругие свойства поликристаллических материалов определяются константами упругости монокристаллов и преимущественными ориентировками зерен в пространстве [299, 301-305, 307]. При этом обычно пренебрегают взаимодействием между соседними зернами и пользуются различными аппроксимациями. Наиболее близкой к эксперименту является аппроксимация Хилла, который предложил брать среднее от аппроксимаций Фойгта (одинаковая деформация всех зерен) и Ройсса (одинаковое напряжение во всех зернах). Бунге в работе [292] рассчитал зависимость величины модуля Юнга от ориентации в плоскости прокатки для холоднокатаной Си. При этом полученная зависимость аналогична по форме экспериментальным данным и ошибка не превышает 7%. Аналогичные исследования были выполнены для Fe промышленной чистоты и Nb [293], стали [294], Си [295].

литературных источниках отсутствуют данные о пористости и методах изготовления образцов. Кроме того, принятые методики испытания механических свойств металлических материалов не приемлемы для соединений, о которых идет речь, поэтому, как правило, авторы пользуются различными нестандартными методами. Наконец, свойства рассматриваемых соединений, описанные в литературе, определялись различными исследователями на недостаточно чистых материалах. Указанные и другие причины вызывают необходимость критического отношения к накопленным до настоящего времени данным по механическим и некоторым другим свойствам тугоплавких бескислородных соединений.

Метод определения условной вязкости нефтепродуктов, в том числе и минеральных масел, предусмотрен ГОСТ 6258-52. В различных странах пользуются различными приборами для определения вязкости масла: в США — вискозиметром Сейболта, в Англии — вискозиметром Редвуда, в СССР — вискозиметром ВУ (по ГОСТ 1532-54).

При выполнении клепальных работ пользуются различными приспособлениями и специальными устройствами.

Сжатию подвергаются стандартные цилиндрические образцы, предварительно высушенные. Испытание образцов производится при помощи универсального маятникового прибора. Предельное усилие, получаемое на этом приборе при испытании на сжатие, 6,55 кг/слй Для испытания более прочных смесей пользуются различными испытательными прессами. Сопротивление изгибу. Для определения сопротивления изгибу служит особый прибор (фиг. 157). Образец прямоугольной формы устана-. вливают на две опоры и нагружают его по середине между

систем управления, индикации, форм машин. 4. Отработка деталей в станке. Мелкие стандартизованные, нормализованные или унифицированные детали отбираются для данного станка по возможности одного типа или даже размера. Это прежде всего относится к крепежу. С одной стороны, это ощутимо усиливает ритмический строй композиции, с другой стороны, облегчает проведение внецикловых операций— раскрепление, фиксацию и последующее закрепление деталей и узлов станка при наладке и ремонте. У токарно-винторезного станка типа ДИП—200 только 6 гаек и болтов, с которыми токарю чаще всего приходится работать, требуют применения 5 различных типоразмеров гаечных ключей, а в иных станках (1Н62, 1616А и др.) и того более. Как правило, токари не имеют нужного количества ключей и пользуются различными прокладками, что приводит к быстрому сглаживанию граней гаек, срыву ключей, завышенным усилиям при работе.

При расчете количества производственных рабочих по трудоемкости пользуются следующей формулой:

При расчете количества производственных рабочих по принятому количеству оборудования пользуются следующей формулой:

Формулы Стирлинга и Бесселя удобны для интерполирования значений функции около середины табличного ряда. Пользуются следующей схемой:

Формулы Стирлинга и Бесселя удобны для интерполирования значений функции около середины табличного ряда. Пользуются следующей схемой:

Можно также определить потребную площадь цеха и отделения по площади, занимаемой оборудованием. Для этого пользуются следующей формулой:

При выборе типа скреперных лебедок пользуются следующей зависимостью между тяговым усилием на рабочем барабане и емкостью скреперной лопаты (по ГОСТ 5256-50):

Для того чтобы установить функцию х (), необходимо найти решение, удовлетворяющее концевым условиям рассматриваемого пролета. Относительно концевых условий известно, что прогибы трубки на опорах равны нулю, а степень защемления ее пропорциональна отношению наклона касательной к изгибающему моменту. Определение корней дифференциального уравнения с учетом указанных концевых условий в общем виде почти невозможно. Поэтому по предложению А. К. Калищука 1 пользуются следующей приближенной зависимостью:

Закон теплоотдачи. На практике обычно пользуются следующей формулой теплоотдачи:

На пр?ктике пользуются следующей простой формулой для определения количества тепла, теряемого или получаемого поверхностью Р1 при взаимооблучении:

Для вычисления скорости звука на данной высоте в пределах тропосферы пользуются следующей приближенной формулой:

Допустимый прогиб для правки. Для определения относительного прогиба статической правки деталей (рис. 8.5) пользуются следующей формулой: