Полностью исключает

действующими в плоскости пластины. Также, согласно гипотезам Кирхгоффа, пренвбрегалось поперечными нормальными и касательными (els, е38) деформациями, и, как следствие, поперечными касательными напряжениями tia и т23. При рассмотрении законов деформирования слоя предполагалось, что он находится в условиях плоского напряженного состояния. При анализе слоистого материала считалось, что прочность и поведение отдельно взятого слоя при нагружении в заданных направлениях полностью идентичны свойствам слоя, являющегося элементом композиционного материала, и что при этом сохраняются условия плоского напряженного состояния. Необходимо также помнить, что изложенные методы анализа справедливы вплоть до уровня нагруже-ния, при котором исчерпывается прочность слоя. При этом слои, оставшиеся неразрушенными, дополнительно нагружаются и могут разрушиться или не разрушиться. Точная доля нагрузки, которую разрушенный слой воспринимает или передает другим слоям, до настоящего времени не установлена. Этот вопрос представляет большой интерес при проектировании и расчете конструкций, изготовленных методом намотки, предварительная опрессовка которых ухудшает их свойства. При этом важно знать новые прочностные свойства материала.

Следовательно, at! = a^; bl} — btj и результат приближенного решения задачи методом Рэлея—Ритца полностью совпадает с результатом решения методом Галеркина, если в обоих случаях используется один и тот же ряд (2.86), построенный из функций сравнения. Но из сказанного не следует, что эти два приближенных метода полностью идентичны. При решении задачи методом Рэлея—Ритца можно использовать значительно более широкий класс аппроксимирующих функций, чем при решении задачи методом Галеркина: в методе Рэлея—Ритца это допустимые функции, а в методе Галеркина — функции сравнения.

Оператор 20 (счетчик количества реализаций) прибавляет единицу к количеству обследованных реализаций. Полученное число сравнивается с заданным числом реализаций N (оператор 21), и если /<Л/, то выработка случайных чисел t продолжается, в противном случае управление передается оператору 22, с которого начинается группа операторов 22, 23, 24, 25, осуществляющая очистку ячеек, предназначенных для хранения сумм Са. Операции, производимые этими операторами, полностью идентичны операциям ранее описанной группы операторов 2, 3, 4, 5.

5. Законы ускорений, воспроизводимых каждым из столов, практически полностью идентичны.

Два модуля с топкой кипящего слоя полностью идентичны. Поперечное сечение каждой воздухораспределительной решетки 2x2,5 м. Высота надслоевого пространства 4 м. В каждом слое рас-

Далее рассмотрим возмущение в системе 2, в результате которого все теплофизические параметры этой системы принимают значения параметров системы 1. Приименяя метод теории возмущений к возмущенному уравнению переноса тепла и невозмущенному уравнению, в котором параметры системы 2 заменены параметрами системы 1, в соответствии с условиями связи (2.84) и (3.208) получим уравнение, аналогичное (2.101). Левые части полученного уравнения и уравнения (2.101) полностью идентичны (с заменой t'2 и ^+ на \j^2) и ^(2)), а правая часть имеет вид

Найдем число неизвестных, которые должны быть определены с помощью граничных условий. Для этого рассмотрим направления характеристических кривых в каналах обеих групп трубопроводов. С учетом вариации направления координаты z возможны четыре варианта направления характеристических кривых (рис. 1.8).Сравнение направлений характеристических кривых на рис. 1.8 с рис. 1.6 показывает, что они полностью идентичны характеристическим кривым для трубопроводов, сходящихся в узле. Число уравнений для граничных условий, которые можно записать с помощью уравнений направлений и уравнения совмест-

Автоматические мосты (рис. 3-17) отличаются от автоматических потенциометров измерительной схемой; по конструкции автоматические мосты и потенциометры обычно полностью идентичны. Автоматические мосты могут иметь такие же дополнительные устройства, как и потенциометры.

Вклад Зр-электронов кремния можно выделить в УФС-спектре Hel, поскольку в этом случае вклады Зр-электронов кремния и 4d-электронов палладия практически одинаковы, что видно из рис. 6.7 (А и D). Примечательно, что особенности А и D УФС-спектра аморфного сплава PdsiSiig в РФС-спектре не проявляются. Особенности В и С полностью идентичны в УФС- и РФС-спектрах. В работе [10]; по данным Оже-спектроскопии установлено, что интервал энергии А—D составляет 5,5 эВ. Основываясь на этих результатах, авторы предположили, что профили, показанные на рис. 6.8, представляют собой ППС 4с?-электронов палладия, Зр- и 3s-электронов кремния, в аморфном сплаве Pd8iSii9. Так как вклад Зр-электронов кремния в спектр РФС составляет <1% от вклада 4с?-электронов палладия, то ППС 4й-электронов палладия п&, практически представляет собой весь РФС-спектр, показанный на рис. 6.8.

Роль звукового давления в продольной волне здесь играет переменная сила смещения, но термин «звуковое смещение» не употребляется. Давление — это есть сила на единицу площади поверхности перпендикулярно к ней, а сила смещения или: сдвига определяется как сила на единицу площади поверхности, но параллельно ей. Следовательно, различие между давлением и смещением заключается только в направлении, а в остальном оба параметра полностью идентичны. Поэтому в дальнейшем мы будем говорить только об обобщенном звуковом давлении, даже если имеется в виду сила сдвига в поперечной волне.

По кинематике процессы УЗАО полностью идентичны ЭЭО. Все схемы обработки делятся на три группы (рис. 32.8).

В средне- и крупносерийном производстве обработка корпусных деталей осуществляется при помощи специальных приспособлений, что полностью исключает разметку их.

Существует школа-компонования от руки. Конструкцию вырисовывают карандашом на миллиметровой бумаге. Автор неизменно придерживается этого способа и считает, что такое компонование имеет большие преимущества по производительности, гибкости, легкости вне-сения поправок. Оно почти полностью исключает возможности ошибок в увязочных размерах и обеспечивает легкое чтение всех размеров деталей. При этом способе особенно хорошо удается придать деталям плавные очертания, характерные для современного кон-струирования.

Наивысшую точность и наименьшую шероховатость поверхности обеспечивает холодное калибрование (чеканка), применяемое как окончательная операция после горячей штамповки. Иногда чеканка полностью исключает необходимость механической обработки.

фектами, неучитываютфактор механической неоднородности. Этот недостаток в условиях упругой работы конструкции в целом не искажает общей картины ее напряженного состояния, однако полностью исключает использование данных подходов за пределами упругости. В данном случае общеизвестные нормы смещения кромок, регламентируемые нормативными документами для большинства сварных соединений, не отражают действительного баланса между критическим снижением работоспособности конструкции из-за наличия рассматриваемого дефекта и увеличением трудоемкости изготовления при его устранении. В технологии изготовления большинства оболочковых конструкций допустимое смещение свариваемых кромок составляет 10 % от толщины стенки. При этом регламентируется также и максимальная величина смещения в абсолютном выражении. Например, для толстостенных конструкций в соответствии с нормативными документами /1, 2 и др./ данная величина не должна превышать 3 мм. В условиях монтажа негабаритных емкостей, газгольдеров и других конструкций достаточно сложно придерживаться имеющихся нормативов по допустимым величинам смещения кромок. Вместе с этим требуется учет влияния механической неоднородности, так как практически все сварные швы представляют собой мягкие, либо твердые прослойки.

Другим недостатком способа является то, что наличие струны может затруднять перемещение персонала по подкрановому пути и полностью исключает использование крана для таких перемещений.

Специальный прокат, применяемый в крупносерийном и массовом производстве (см. п. 5.2.6), часто почти полностью исключает обработку резанием, на долю которой остается в основном отрезка, обработка отверстий и отделка.

Подогрев воздуха в калорифере осуществляется до 70-U*80:°C, что значительно снижает или полностью исключает коррозию. При еще большем подогреве воздуха возникает необходимость увеличения температуры уходящих газов для обеспечения достаточного температурного перепада Фу;е — t'an. Как правило, с введением предварительного подогрева воздуха низкотемпературные части ТВП или холодная часть набивки РВП отделяется от остальной части воздухоподогревателя. Это позволяет во время ремонта менять не весь воздухоподогреватель, а лишь часть его поверхности. Для мазутных котлов рекомендуется принимать 7ВП = = 704-90 °С, для влажных серосодержащих ТОПЛИВ t'nn ^s tK.

Подогрев воздуха в калорифере осуществляется до 70—80 °С, что значительно снижает или полностью исключает коррозию. При еще большем подогреве воздуха возникает необходимость увеличения температуры уходящих газов для обеспечения достаточного температурного перепада fty* — t'Bn. Как правило, с введением предварительного подогрева воздуха низкотемпературные части ТВП или холодная часть набивки РВП отделяется от остальной части воздухоподогревателя. Это позволяет во время ремонта менять не весь воздухоподогреватель, а лишь часть его поверхности. Для мазутных котлов рекомендуется принимать t'Bn = — 70-^-90 °С, для влажных серосодержащих топлив ^ёп S= tK.

Ранее считали [1], что даже исключительно чистый рений нельзя обрабатывать в горячем состоянии ни на воздухе, ни в вакууме, ни в пакетах, однако Е. М. Савицкий и др. [1] успешно прокатали при 1350 °С рений в вакууме 5-Ю-4 Па или в защитных стальных оболочках. Деформация в вакууме полностью исключает появление красноломкости и обеспечивает получение высококачественного проката.

фекгами, неучитываютфактор механической неоднородности. Этот недостаток в условиях упругой работы конструкции в целом не искажает общей картины ее напряженного состояния, однако полностью исключает использование данных подходов за пределами упругости. В данном случае общеизвестные нормы смещения кромок, регламентируемые нормативными документами для большинства сварных соединений, не отражают действительного баланса между критическим снижением работоспособности конструкции из-за наличия рассматриваемого дефекта и увеличением трудоемкости изготовления при его устранении. В технологии изготовления большинства оболочковых конструкций допустимое смещение свариваемых кромок составляет 10 % от толщины стенки. При этом регламентируется также и максимальная величина смещения в абсолютном выражении. Например, для толстостенных конструкций в соответствии с нормативными документами /1, 2 и др./ данная величина не должна превышать 3 мм. В условиях монтажа негабаритных емкостей, газгольдеров и других конструкций достаточно сложно придерживаться имеющихся нормативов по допустимым величинам смещения кромок. Вместе с этим требуется учет влияния механической неоднородности, так как практически все сварные швы представляют собой мягкие, либо твердые прослойки.

Роботртехнический комплекс полностью исключает субъективные факторы при контроле качества термообработки таких деталей, как валики и втулки, правильно разделяет их по сортам. Сам комплекс — симбиоз вихрето-кового структуроскопа, набора проходных датчиков для разного диаметра испытуемых изделий, промышленного робота и устройства связи прибора с роботом и объектом контроля. «Пальцы» робота берут деталь, устанавливают ее внутри проходного преобразователя на 2 с—этого для проверки достаточно. Затем валик или втулка поступают в карман либо годной, либо забракованной продукции.