Полностью переходит

Таким образом, характеристикой передачи сил от источника колебаний к объекту или к основанию при силовом и кинематическом возбуждении может служить коэффициент &и, который зависит от частоты собственных колебаний со системы и от частоты возмущающих колебаний сов. График изменений величины kn в зависимости от отношения <ов/о> показан на рис. 33.2. Из графика видно, что если (ов/а> =]/2, А„=1: колебания источника полностью переходят на объект. Если <ов/ю < 1/2, то ka > 1 и упругая прокладка (пружина) усиливает вибрацию. При шв/о) > 1/2 коэффициент ka < 1, и упругая прокладка выполняет функцию устройства, уменьшающего вибрацию. Для создания хорошей виброизоляции необходимо, чтобы собственная частота системы ш была в несколько раз ниже частоты возбуждения шв. Например, если о)в/о) = 3, то kn = 0,125, т. е. амплитуда колебаний прибора будет в восемь раз меньше амплитуды колебаний приборной доски, на которой он укреплен. Чтобы увеличить отношение и)в/о>, можно брать более податливые (мягкие) амортизаторы или увеличивать массу объекта, увеличивая собственную частоту

Расчет по уравнениям (1—3) для систем содиржииших магний и окислитель на основе перхлоратов с добавками пероксидов или оксидов. Установлено, что их использование' позволяет дать точную оценку границ горения. Например, в системе: Mg, NaClO4, NuaOg, NiO, при Tc " 290 ± 10°С имеет место быстрый процесс окисления Mg и выделения Од, в результате чего исходные вещостиа полностью переходят в продукты. Расчет показал, что минимально допустимое содержание Mg при Тс ~ 300°С отиь'шет мольному отношению Mg/NaClO^ — 0,0вб™0,1, При сжигании пиротехнических блоков найдено, что граница горения наблюдается при мнльцом отношении Mg/NaClO4 = ОД (аб'ьвмноя доля Mg * 2,5). Столь же хорошее сошшдение опытных и расчетных данных получено и для смесей, в которых отношение NaOii/NaClOi составило 0,1—0,26.

В процессе плавления шихтовых материалов происходит окисление железа, кремния, марганца с образованием FeO, SiOa и МпО. Вредные примеси серы и фосфора полностью переходят в чугун.

В условиях сжигания жидкого топлива образующиеся соединения серы почти полностью переходят в газообразном состоянии в продукты сгорания топлива.

полимеров). Такие анизотропные пленки при высоком пределе прочности на растяжение весьма чувствительны к поперечным надрывам. Образовавшаяся на краю пленки трещина легко распространяется дальше. Во избежание этого под П. м. подклеивают иногда тканевые подложки, применяют также двухстороннее растяжение листа в перпендикулярных направлениях и дублирование, т. е. склеивание пленки из ориентированных в разных направлениях листов. Ориентированные пленки проявляют нередко, особенно при нагреве, усадку и релаксируют, т. е. частично или полностью переходят в аморфное состояние.

Если вещества находятся в однофазной среде (воде или паре) в растворенном состоянии, отбор представительной пробы этой среды не представляет затруднений, ибо независимо от скорости среды, положения трубопровода, конструкции пробоотборного устройства и расхода пробы концентрация растворенных веществ в пробе и питательной воде будет одна и та же. При нормируемом качестве .питательной воды прямоточных парогенераторов вещества, растворенные в воде (аммиак, кремниевая кислота, соединения натрия, кальция и магния), обычно почти полностью переходят в пар, что позволяет ограничиться определением концентрации ряда примесей только в питательной воде.

Все материалы,, поступающие на электролиз, должны иметь минимальное количество примесей более электроположительных, чем алюминий (железо, кремний, медь и др.), так как эти примеси при электролизе практически полностью переходят в металл.

то при чрезмерном накоплении в растворе их осаждение может начаться на катоде совместно с золотом. Предельно допустимая концентрация платины в электролите составляет 50 и палладия 15 г/л. Рутений, родий, осмий и иридий (если они присутствуют в анодах) полностью переходят в шлам.

ем содержания кремния в сплаве увеличивается его жидко-подвижность и выделение тепла в ванне в результате окисления кремния при рафинировании, что способствует получению сплава с низким содержанием углерода. Интенсивное окисление углерода приводит к бурному кипению ванны. При этом пузыри СО перемешивают расплав, что способствует восстановлению WO3 и FeO и окислению кремния и марганца. Плавка с выпуском шлака без его довосстановления (с довосстановлением в другой печи) обеспечивает получение сплава с 0,07—0,20 % С. Находящийся в концентрате пирит при загрузке в печь разлагается по реакции FeS2—>-FeS+S с удалением элементарной серы в газовую фазу. Также возможно окисление серы кислородом легковосстановимых оксидов, например, по реакции 3FeS2+4WO3->4W+3Fe+6SO2 с удалением SO2 в газовую фазу. Сера может также окисляться на поверхности шлака кислородом воздуха: FeS-J-O2—>-Fe-J-SO2. Основное количество серы остается в шлаке в виде MnS, CaS и WS2. Повышение содержания кремния и марганца в сплаве в период доводки облегчает получение низкосернистого сплава. В процессе выплавки ферровольфрама основное количество фосфора (<~80%) из шихтовых материалов переходит в сплав, в шлаке его остается -~3% и с газами уносится ~ 15%. В период довосстановления оксидов вольфрама сплав обогащается фосфором в результате протекания реакции (Са3(РО4)2) + 5A[Si] =2[P]+3(CaO) +5/2(SiO2). Выплавка ферровольфрама без довосстановления шлака обеспечивает более низкое содержание фосфора в сплаве (на 35 %), чем выплавка по обычной технологии. Фосфор, медь и молибден во время плавки почти полностью переходят в сплав, а мышьяк, олово, висмут, сурьма и свиней возгоняются и улавливаются электрофильтрами. В табл. 83 приведены баланс элементов, в табл. 84—тепловой баланс плавки ферровольфрама. Характерные отклонения от нормального хода процесса следующие:

Расчет шихты ведут на 100 кг обожженного ильменито-вого концентрата из условия, что переходит в металл титана 77 %, кремния 90 %, железа 99 %, марганца 90 %, серы 70 %; переходит в шлак титана 23 % (из них 11,5 % в виде ТЮ и 11,5% в виде Ti2O3), кремния 10%, железа 1 %, марганца 10%, цинка 100% и серы 30% — в улет. Все примеси алюминиевого порошка, кроме цинка и А120з, а также железо и кремний ферросилиция полностью переходят в сплав. Недостающее количество железа переходит в сплав из железотермитного осадителя. В осадитель задают известь в количестве 20 % от массы алюминиевого порошка. Ниже приведен расчетный материальный баланс плавки.

ем содержания кремния в сплаве увеличивается его жидко-подвижность и выделение тепла в ванне в результате окисления кремния при рафинировании, что способствует получению сплава с низким содержанием углерода. Интенсивное окисление углерода приводит к бурному кипению ванны. При этом пузыри СО перемешивают расплав, что способствует восстановлению WO3 и FeO и окислению кремния и марганца. Плавка с выпуском шлака без его довос-становления (с довосстановлением в другой печи) обеспечивает получение сплава с 0,07—0,20 % С. Находящийся в концентрате пирит при загрузке в печь разлагается по реакции FeS2—>-FeS+S с удалением элементарной серы в газовую фазу. Также возможно окисление серы кислородом легковосстановимых оксидов, например, по реакции 3FeS2+4WO3—>-4W--3Fe+6SO2 с удалением SO2 в газовую фазу. Сера может также окисляться на поверхности шлака кислородом воздуха: FeS-J-O2—>-Fe-J-SO2. Основное количество серы остается в шлаке в виде MnS, CaS и WS2. Повышение содержания кремния и марганца в сплаве в период доводки облегчает получение низкосернистого сплава. В процессе выплавки ферровольфрама основное количество фосфора (~80%) из шихтовых материалов переходит в сплав, в шлаке его остается -~3% и с газами уносится ~ 15%. В период довосстановления оксидов вольфрама сплав обогащается фосфором в результате протекания реакции (Са3(РО4)2) + 5/2[Si] =2[P]+3(CaO) +5/2(SiO2). Выплавка ферровольфрама без довосстановления шлака обеспечивает более низкое содержание фосфора в сплаве (на 35 %), чем выплавка по обычной технологии. Фосфор, медь и молибден во время плавки почти полностью переходят в сплав, а мышьяк, олово, висмут, сурьма и свиней возгоняются и улавливаются электрофильтрами. В табл. 83 приведены баланс элементов, в табл. 84—тепловой баланс плавки ферровольфрама. Характерные отклонения от нормального хода процесса следующие:

На участке перегрева металл нагревался в интервале температур от 1100—1150°С до линии солидуса. Металл, нагревавшийся выше температуры Ас3, полностью переходит в состояние аустенита, при этом происходит рост зерна, размеры которого увеличиваются тем больше, чем выше температура металла. Даже непродолжительное пребывание металла при температурах свыше 1100° С приводит к значительному увеличению размера зерен. Крупнозернистая структура металла на этом участке перегрева после охлаждения может привести к образованию неблагоприятной видманштеттовой структуры. Металл, нагретый незначительно выше температур Ас3, имеет мелкозернистую структуру с высокими механическими свойствами. Этот участок называется участком нормализации (перекристаллизации). На участке неполной перекристаллизации металл нагревался до температуры между А! и Ас3. Поэтому он характеризуется почти неизменным ферри-тным зерном и некоторым измельчением и сфероидизацией перлитных участков.

Коррозия серых чугунов, сопровождающаяся растворением феррита, относится к структурноизбирательному типу. Механизм коррозии серых чугунов заключается в том, что феррит постепенно почти полностью переходит в раствор и подвергавшаяся коррозии деталь в конце концов оказывается состоящей только из углеродистого скелета (графит и немного цементита), пространство внутри которого заполнено вместо зерен феррита рыхлыми продуктами коррозии. Механическая прочность такой детали незначительна; чугунную трубу, например, можно проткнуть карандашом. Этот вид коррозии, наблюдаемый в основном у бо-1атых графитом чугунов, известен также под названием «графи-тизация».

*** Считают, что потерянная мощность в передаче полностью переходит в теплоту, которая нагревает масло.

Сернистый кальций не растворяется в жидком металле и полностью переходит в шлак. Константа равновесия (К$) первой реакции имеет:

Марганец - сравнительно слабый раскислитель и не обеспечивает снижения окисленности металла до нужных пределов, однако его вводят в металл в ограниченном количестве. С серой марганец образует более тугоплавкое соединение, чем железо. Таким образом, металл освобождается от сернистых соединений и сернистый марганец полностью переходит в шлак.

В рассматриваемом случае, когда парциальные системы одинаковы, их парциальные частоты совпадают и по мере ослабления связи нормальные частоты сколь угодно приближаются друг к другу, а значит, биения могут быть сколь угодно медленными. С другой стороны, если амплитуды обоих нормальных колебаний одинаковы, то амплитуда колебаний каждой массы будет по очереди периодически падать до нуля независимо от того, насколько слаба связь между системами с одной степенью свободы. Следовательно, при сколь угодно слабой связи должна происходить полная «перекачка» энергии из одной системы в другую и обратно. Но так как при очень слабой связи период биений очень велик, а энергия полностью переходит из одной системы в другую за полпериода биений, то «перекачка» энергии будет происходить очень медленно. Если потери энергии в связанных системах велики, то колебания в них могут успеть полностью затухнуть за время меньшее, чем полпериода биений. Тогда биения наблюдаться не будут. Напомним, что все сказанное относится к случаю, когда обе парциальные системы одинаковы. Случай неодинаковых парциальных систем рассмотрен в следующем параграфе.

При статическом нагружении работа, затрачиваемая на деформацию тела, полностью переходит в потенциальную энергию деформации, т. е. W = U, тогда

5. Работа падающего (ударяющего) тела полностью переходит в потенциальную энергию деформации элемента конструкции, воспринимающего действие удара.

* Считают, что потерянная мощность в передаче (1— т])Р1 полностью переходит в теплоту, которая нагревает масло.

Если учесть азот, содержащийся в топливе, который полностью переходит в продукты сгорания, то

В формулах (1.53) для нормального и касательного смещения геометрооптический член стремится к нулю, а дифракционный член достигает своего максимального значения. С удалением от поверхности по оси г на расстояния z ^> (4 ... 6) Хг и г ^ (6 ... 8) Я4 дифракционный член становится пренебрежимо малым и смещения в указанных выражениях определяются только гео-метрооптическим членом, а головная волна полностью переходит в обычную объемную продольную или поперечную волну.