Полностью подавляется

В работе [67] предложено считать роль второй компоненты нагружения в кинетике трещин несущественной, если различия в скоростях роста трещин для одно- и двухосного нагружения составляют менее 2 раз. Это связано с тем, что полоса разброса экспериментальных данных при Х0 = +1 и Ха = 0 может находиться в пределах 2 раз и полностью перекрывать все экспериментальные данные [64, 82]. Граница областей влияния и невлияния второй компоненты на рост трещин определяется значением А,а = 0,3. Во многих исследованиях область выявленного влияния второй компоненты нагружения на рост трещин лежит выше указанной границы [67].

Цилиндрические измерительные колеса должны иметь числа зубьев сопряженного проверяемого колеса лишь в том случае, когда каждое измерительное колесо предназначается для контроля лишь одного определенного производственного колеса. Ширина венца измерительного колеса должна быть больше ширины венца проверяемого колеса с тем, чтобы полностью перекрывать последнее в процессе измерения на контрольном приспособлении или приборе. Контрольные приспособления для комплексной проверки в плотном зацеплении цилиндрических и конических зубчатых колес дол-

Угольники. Для проверки очень распространенных в машинах углов в 90° применяются жесткие угольники. В монтажном деле для проверки перпендикулярности элементов удобнее всего пользоваться угольником с широкой рабочей полкой. Он очень устойчив при установке его на плоскости. Угольники других типов относятся к слесарным (лекальным) угольникам и используются при изготовлении деталей и узлов механического оборудования. По точности угольники разделяются на четыре класса: О, 1, 2 и 3. При монтаже оборудования пользуются угольниками 2 и в редких и особо точных случаях — 1 класса точности. Рабочие стороны угольника должны, если это возможно, полностью перекрывать проверяемую плоскость: поэтому маленькие угольники для монтажных работ неприменимы. Наилучшими для монтажа являются угольники со сторонами от 400X230 мм до 1'бООХ 1000 мм.

К приборам с постоянной наводкой относятся такие радиометры, у которых приемная поверхность термостолбика расположена в плоскости изображения входной диафрагмы прибора. В этом случае отверстие входной диафрагмы прибора может рассматриваться как своего рода источник излучения, яркость которого равна яркости излучения измеряемого объекта. Принципиальная схема зеркального радиометра с постоянной наводкой показана на рис. 7-3. Лучи, проходящие через отверстие входной диафрагмы тп, после отражения от сферического зеркала образуют изображение этой диафрагмы т'п' в плоскости приемной поверхности термостолбика. При всех измерениях, независимо от расстояния до измеряемого объекта, площадь изображения т'п' должна полностью перекрывать всю площадь приемной поверхности термостолбика.

Наводка (фокусировка) прибора в зависимости от расстояния до измеряемого объекта сводится, таким образом, к получению четкого изображения объекта в плоскости приемной поверхности термостолбика. При этом размеры изображения источника излучения должны также полностью перекрывать всю площадь приемной поверхности термостолбика, независимо от расстояния до измеряемого объекта. Так как входная диафрагма прибора DD' жестко связана с термостолбиком, телесный угол со'остает-ся все время постоянным, независимо от положения источника излучения и зеркала прибора.

При этом, как уже указывалось, поверхность излучателя должна полностью перекрывать все поле видения прибора, определяемое телесным углом со'. Лишь при этом условии показания прибора не будут зависеть от расстояния до объекта измерения. Исходя из этого соображения, выбираются диаметр входной диафрагмы и длина тубуса прибора. Для удобства работы длина тубуса /, как правило, не должна превосходить 200—300 мм.

части пола (рамки) с боковых сторон кабины не превышала 25 мм, а с задней — 50 мм; щит должен иметь ход не более 20мм и полностью перекрывать порог двери кабины по всей ширине двери. Сидение, если оно применяется, должно опираться на подвижную часть пола.

При движении двухфазного потока через местные сопротивления типа дроссельных тонких шайб, резких сужений или поворотов канала описанный выше нестационарный процесс, по-видимому, может наблюдаться почти во всей области изменения хг Действительно, в этом случае перед шайбой, местным сужением или в районе внешнего радиуса поворота канала образуются весьма значительные по размерам застойные вихревые зоны. В силу большой инерционности жидкости и преимущественного движения ее вдоль стенок канала в этих зонах могут концентрироваться значительные массы жидкости при любых паросодержаниях двухфазного потока. Под воздействием газового потока возможны периодические выбросы значительных количеств жидкости в основное ядро потока, способных кратковременно полностью перекрывать узкое сечение местного сопротивления. В моменты же накопления жидкости в застойной зоне через узкое сечение преимущественно движется более легкая и подвижная газовая фаза.

Радиальные перегородки обечайки РВП ТКЗ Обрыв щитков на компенсационных прорезях Осмотр Щитки должны быть приварены одним вертикальным швом и полностью перекрывать прорези Замена поврежденных щитков

Планки должны полностью перекрывать концы листов пергамина. Ширина планок должна быть в пределах 70—100 мм, толщина — не менее толщины досок боковых стенок.

Анодная поляризация ia алюминия в двух последних (0,1-и 13,5-н.) растворах СН3СООН увеличивает (в соответствии с законами электрохимической кинетики) растворение алюминия и соблюдается условие i = iXHM + fa (рис. 187, б). В остальных растворах СН3СООН при анодной поляризации наблюдается область пассивности (см. с. 315) алюминия, а затем нарушение пассивности (рис. 187, а); при этом i >> гхим + ia, т.е. имеет место электрохимическое саморастворение алюминия, которое при V — 0,5-7-0,7 В почти полностью подавляется, т. е. / #=**

Холодные трещины — один из случаев замедленного разрушения «свежезакаленной» стали. Закономерности замедленного разрушения следующие: 1) разрушение носит межкристаллический характер; 2) разрушение происходит через некоторый инкубационный период после приложения нагрузки при условии деформирования с малыми скоростями (ё ^ 10~4 с ) или действия постоянного усилия; 3) сопротивляемость замедленному разрушению значительно меньше кратковременной прочности и зависит от времени действия нагрузки (рис. 13.27); 4) сопротивляемость замедленному разрушению стремится к некоторому минимальному значению (0р.тт), которое соответствует периоду времени 10...20 ч после окончания термического воздействия и приложения минимальной разрушающей нагрузки; затем сопротивляемость разрушению возрастает в течение от 1 сут до 10 сут в результате так называемого процесса «отдыха»; 5) склонность к замедленному разрушению полностью подавляется при охлаждении ниже 200 К, восстанавливаясь при последующем нагреве до нормальной температуры, заметно ослабляется при нагреве до 370...420 К и полностью исчезает при нагреве до 470...570 К.

В сточной воде плотностью 1,085 кг/м3, рН = 6,75, содержащей 0,13 кг/м3 HjS, 0,0008 кг/м3 С>2, 103 клеток/мл сульфатвосстанавливающих и 10 клеток/мл тионовых бактерий, непрерывная дозировка ингибитора-бактерицида Дон-52 в количестве 0,05—0,1 кг/м3 обеспечивает эффективность защиты 82—98%. При дозировке 0,4 кг/м3 этого ингибитора-бактерицида полностью подавляется жизнедеятельность СВБ.

Соли металлов группы железа часто осаждаются вместе с золотом. Для получения чисто золотого покрытия в электролит предлагают вводить щавелевую кислоту, которая регулирует количество соосаждаемого металла. При концентрации щавелевой кислоты в электролите 3,2 г/л соосаждение металлов уменьшается, при концентрации 12,8 г/л полностью подавляется.

Одним из наиболее активных видов механического воздействия на коррозию твердых тел при их контакте в условиях агрессивных сред является трение. Локальная пластическая деформация в тонком приповерхностном слое активирует металл и разрушает защитные пленки, обнажая ювенильную поверхность. Исследование, выполненное на нержавеющих сталях [113], показало, что при трении плотность тока в области транспассивного состояния увеличивается почти на два порядка, область активного, растворения расширяется и почти полностью подавляется область пассивного состояния, причем в пассивной области при наличии трения плотность тока почти на пять порядков выше стационарного ее значения в отсутствие трения.

I Одним из наиболее активных видов механического воздействия / на коррозию твердых тел при их контакте в условиях агрессивных , сред является трение. Локальная пластическая деформация в тон- /г ком приповерхностном слое активирует металл и разрушает за-» ' ' / щитные пленки, обнажая ювенильную поверхность. Исследова- 'е ние, выполненное на нержавеющих сталях [130], показало, что» ' при трении плотность тока в области транспассивного состояния / увеличивается почти на два порядка, область активного растворе- \ ния расширяется и почти полностью подавляется область пассивного состояния. Причем в пассивной области при наличии трения плотность тока почти на пять порядков выше стационарного ее значения в отсутствие трения.

Таким образом, путем оптимизации технологии сварки, сочетания сварочных материалов и режимов термообработки можно управлять электрохимической гетерогенностью и стойкостью сварных соединений трубопроводов с целью получения равностой-кого (с основным металлом) сварного соединения. При достижении равностойкости сварного соединения в зоне шва снижается или полностью подавляется возможность локальных разрушений и локальное значение скорости коррозии шва выравнивается со значением скорости общей коррозии основного металла.

При катодной защите вследствие растворения пигмента потенциал основного металла сдвигается до такого отрицательного значения, при котором анодная реакция ионизации металла полностью подавляется. Для этого необходимо, чтобы к железу непрерывно подводились электроны, освобождающиеся при растворении металлических наполнителей. Это может быть обеспечено при применении таких металлических пигментов, которые обладают более отрицательным потенциалом, чем сталь. При этом частички пигмента должны находиться непрерывно в металлическом контакте с защищаемым металлом. Это достигается высокой степенью наполнения пленки металлическим пигментом [около 90% (масс.)], при котором связующее не образует сплошных оболочек вокруг отдельных частиц металлического порошка.

при котором анодная реакция ионизации металла полностью подавляется. Для эффективного действия цинконаполненных грунтовок следует применять частицы цинка чешуйчатой структуры с толщиной чешуек 0,2—0,3 мкм или сферической формы с диаметром шариков менее 1 мкм. Силикатно-цинковые грунтовки обладают высокой стойкостью к органическим растворителям и морской воде. Они служат для защиты нефтепроводов, мостовых конструкций и нефтерезерву-аров. Цинконаполненную грунтовку на основе жидкого стекла Си-ликацинк-01 рекомендуют для межоперационной защиты судового металлопроката и защиты цистерн питьевой воды.

Для железа, молибдена, стали облучение также заметно увеличивает at и незначительно влияет на величину К при сравнительно малых размерах зерен. Как и для ГЦК-металлов, у облученных образцов поликристаллического железа почти полностью подавляется температурная зависимость параметра /С. Поликристаллические металлы с большим размером зерен склонны к радиационному упрочнению за счет увеличения параметра К. При этом /С уменьшается и стремится к нулю с ростом размеров зерен облученных образцов. Экспериментально независимость предела текучести от размера зерен крупнозернистых образцов наблюдалась различными авторами (см., например, [38]) после облучения до доз, превышающих 1018 — 1019 н/см2. Это дает основание считать, что она достигается, когда внутренние напряжения от радиационных дефектов, противодействующие движению дислокаций, становятся сравнимыми или превосходят дальнодействующие поля от границ зерен. В этом случае, как и для монокристаллов, только факторы, влияющие на параметр ст., определяют величину предела текучести облученного поликристалла.

• в результате сглаживания полностью подавляется высокочастотный шум;