Полностью прекратить

ного металла обычно увеличивается, а коррозия более электроположительного металла ослабляется или иногда полностью прекращается (табл. 53 и рис. 254).

На большинстве технически важных металлов толщина пленки в зависимости от времени растет по затухающей параболической или логарифмической кривой. В случае соблюдения лога^-рнфмического закона, что обычно наблюдается при комнатной температуре, через некоторый отрезок времени рост пленки настолько замедляется, что практически она перестает утолщаться. На рис. 134 приведены некоторые данные о толщине пленок, которые могут образовываться на металлах в атмосфере чистого, сухого воздуха или кислорода. Из приведенных данных видно, что рост пленок наблюдается, в основном, в первые секунды и минуты. Через 2—3 ч утолщение пленки почти полностью прекращается. На железе в этих условиях образуются пленки толщиной 3,0—4,0 нм; на нержавеющих сталях получаются еще более тонкие пленки, толщиной порядка 1—2 нм.

Изменение этой картины со временем состоит в следующем: поскольку юа — coi2»co, то вся картина быстро вращается вокруг начала координат, причем за один оборот взаимное расположение векторов х\ и х% меняется совершенно незначительно. Поэтому в течение большого числа периодов это есть гармоническое колебание с частотой о) и амплитудой, равной амплитуде х\ -\- Х2. Однако, хотя и медленно, относительная ориентировка векторов jci и *2 меняется. Поэтому амплитуда колебания медленно меняется с частотой о>2— toil от А\-\-А% до \А\ —АЧ\. В итоге получаем, что суммой двух гармонических колебаний с близкими частотами является колебание с изменяющейся амплитудой. Оно лишь приблизительно гармоническое с частотой
Два металла, находящиеся в контакте друг с другом и имеющие разные электродные потенциалы, образуют в электролите макро-га льванический элемент, работа которого влияет на скорость коррозии каждого из них. Металл с более отрицательным электродным потенциалом (менее благородный) в данном электролите будет анодом, а с более положительным потенциалом (более благородный) -катодом гальванического макроэлемента. В результате работы такой пары растворение металла анода, как правило, увеличивается, а катода - замедляется или иногда полностью .прекращается,.

Термодинамическая температур ная шкала основана на втором на1але термодинамики. Температура, при которой полностью прекращается тепле вое движение молекул, принята за абсолютный нуль — начало отсчета. Другой -оч-кой, определяющей термодинамическую температурную шкалу, является температура тройной точки воды (температура равновесия между льдом, водо:1 и паром), равная 273,16 К. За единицу

Заливка расплава чугуна с 3,5% С и 2% Si в металлическую форму и последующее приложение механического давления до 50—60 МН/м2 приводят к тому, что более 70% включений графита при кристаллизации приобретают округлую форму, а 30% сохраняют прежнюю пластинчатую форму [49]. При давлении 150 МН/м2 графитизация чугуна почти полностью прекращается, отливки имеют белый излом. При атмосферном же давлении у чугуна указанного состава графит пластинчатый, при литье в кокиль — междендритный, при литье в песчаную форму —неориентированный. Кратковременный отжиг при температуре 900—950°С закристаллизованных под давлением образцов чугуна приводит к феррит-ной структуре металлической матрицы и округлой форме графита.

лютные значения давлений, приводящих к прекращению кристаллизации, также могут изменяться. Так, при изготовлении отливок типа шайбы диаметром 60 и высотой 30 мм из чугуна, содержащего 3,12% С; 1,49% Si; 0,74% Мп; 0,11% Р и 0,051% S, в условиях кристаллизации под поршневым давлением установлено [51], что увеличение давления до 148 МН/м2 повышает число компактных и примерно в 2 раза уменьшает длину пластинчатых включений графита. Дальнейшее повышение давления до 207—270 МН/м2 уменьшает количество включений графита, а при 313 МН/м2 графитизация почти полностью прекращается. В работе [51] делается вывод о том, что в ряде случаев для получения отливок из чугуна с компактными включениями графита достаточно при кристаллизации этих отливок повысить давление до 148—207 МН/м2.

По данным работы [51], для получения отливок из чугуна с компактной формой графита достаточно давления 148—207 МН/м2. При давлении 150 МН/м2 в отливках чугунной полумуфты с толщиной стенки 24— 25 мм графитизация почти полностью прекращается [49]. Кратковременный отжиг при температуре 900— 950° С приводит к образова-

В контурах с трубами, выведенными в паровое пространство, даже когда циркуляция полностью прекращается, скорости жидкости во входных сечениях трубы все же не равны нулю. В такой трубе, как в дифференциальном манометре, устанавливается определенный весовой уровень. Если труба обогревается, этот уровень может поддерживаться лишь при определенной скорости w0, которую принято называть скоростью подпитки. Режим, который устанавливается при Шо = и>подв, называется режимом застоя циркуляции.

перпендикулярно оси действия второй компоненты нагружения. В результате этого в процессе развития полуэллиптических по форме фронта трещин происходит формирование сферических частиц в перемычках между мезотуннелями в условиях двухосного растяжения-сжатия, когда сжимающая компонента, лежащая в плоскости распространения трещины, ориентирована перпендикулярно оси мезотуннелей (рис. 6.25). Переход к двухосному растяжению приводит к сохранению эффекта мезотуннелирования трещины, но процесс формирования каких-либо частиц в перемычках между мезотуннелями полностью прекращается. Их разрушение происходит путем преимущественного сдвига, как и в случае распространения сквозных трещин при двухосном нагружении крестообразных моделей.

Установлено, что при концентрации 3000 мг/л Na2SiO3 (1800 мг/л SiO2) полностью прекращается и общая, и локальная коррозия в средах, содержащих до 700 мг/л С1-, до 860 мг/л SO42~ или до 430 мг/л С1~+ 4-350 мг/л SO42~. Силикат натрия обеспечивает практически полную защиту от коррозии углеродистых котельных сталей, независимо от механического напряжения и состояния поверхности. Это можно объяснить диффузионным контролем катодного процесса, установленным экспериментами [33]. В отличие от действия одного едкого натра, недостаточная концентрация силиката натрия для полной защиты практически не вызывает локальной коррозии. Последняя наблюдается

Коррозионную агрессивность природных жестких вод можно существенно понизить и во многих случаях довести до допустимых значений путем частичной ее нейтрализации, т. е. стабилизации [16, 17]. ''Стабилизационная обработка воды заключается в добавлении реагентов, способствующих в первый период эксплуатации водовода наращиванию на стенках труб защитной пленки карбоната кальция; для этого нужно создать положительный индекс насыщения воды карбонатом кальция. После формирования защитной пленки для ее сохранения обработка воды должна обеспечить индекс насыщения, близкий к нулю. Если обработка воды для получения положительного индекса насыщения будет слишком продолжительной, то слой карбоната кальция может оказаться чрезмерно толстым и это снизит пропускную способность трубы. Наоборот, если после образования защитной карбонатной пленки полностью прекратить обработку воды, то под воздействием СО2 защитная пленка постепенно растворится, а корро-

Кроме того, было показано, что в области резких концентраторов с высоким теоретическим коэффициентом концентрации напряжений усталостные трещины могут образоваться при напряжениях значительно ниже предела выносливости по разрушению, быстро распространяться на определенную глубину, а затем полностью прекратить свой рост. Например, при амплитуде напряжений ниже предела выносливости (26,8 МПа) трещины глубиной 0,2—0,075 мм были обнаружены в образцах

б) сократить импорт нефти в 1975 г. на 50 млн. т, в 1977 г. на 100 млн. т и к 1985 г. полностью прекратить импорт нефти;

туацйя с нефтеснабжением Менее надежна, чем представлялось ранее. Это способствовало установлению цели для электроэнергетических компаний—к 1990 г. практически полностью прекратить потребление газообразного топлива и снизить использование нефти наполовину. Однако достичь этой претенциозной цели электроэнергетическим компаниям будет чрезвычайно трудно.

Контакт стали с более благородными металлами понижает защитное действие хромата и бихромата. Чтобы осуществить защиту от коррозии конструкции, состоящей из различных металлов, необходимы большие добавки хроматов по сравнению с теми, что применяются для защиты от коррозии чистой стали. Так, если конструкция состоит из стали, меди и алюминия, то в водопроводной воде, содержащей оа до 30 г/л хлоридов, сталь будет анодом, а медь ' г и алюминий — катодами. Полностью прекратить коррозию элементов такой конструкции удается при создании рН воды 8—9 и при применении уве- „г личенного количества бихромата калия. Если тем- ^ пература воды повышена до 80—100 °С, то вместе ™ с бихроматом калия нужно ввести высокомодуль- •* ный силикат.

тока. Такими местами являются колена паропровода, задвижки, вентили, компенсаторы и т. д. Поэтому при прогреве паропровода следует соблюдать осторожность, тщательно регулируя подачу пара через обводную линию. При появлении ударов расход пара нужно сократить, а при продолжении ударов — полностью прекратить.

В случае понижения давления в сети подача первого насоса увеличится, а второй насос может полностью прекратить подачу воды. Второй насос вообще не сможет быть пущен, если в период пуска напор в сети превышает напор, соответствующий нулевому расходу Я0.

одной турбины в сторону увеличения оборотов количество поступающего в нее пара и нагрузка ее увеличиваются, а при вращении его на снижение оборотов поступление пара в турюину и нагрузка ее снижаются. Так можно полностью прекратить впуск пара в турбину и полностью снять электрическую нагрузку с турбогенератора. Но если генератор не отключен от сети, он будет продолжать вращаться с нормальными оборотами как электродвигатель за счет энергии, получаемой от электросети. Вместе с генератором будет вращаться и турбина без поступления в нее пара. Работа турбины (особенно конденсационной) на беспаровом режиме очень опасна. Турбина в этом режиме быстро нагревается, особенно ее выхлопная часть, что может вызвать тяжелую аварию. При работе турбины на беспаровом режиме давление пара в регулирующей ступени будет меньше, чем при холостом ходе, а у конденсационной турбины оно будет почти равно величине давления в конденсаторе. Работа турбины на беспаровом режиме не должна превышать 3 мин, необходимых только для закрытия стопорного клапана или главной парозапорной задвижки турбины.

бопроводах доменного газа всегда устанавливают отключающие устройства, которые могут полностью прекратить его подачу. На фиг. 5-6 показан водяной затвор 1, расположенный на магистрали, подающей газ к котлу. Кроме того, на каждой из двух газовых линий, идущих к рассматриваемому котлу, имеется по запорной задвижке 5.

Известно, что хроматы и бихроматы могут полностью прекратить коррозию ненапряженного металла при добавлении к воде уже небольшого количества этих веществ (0,5 г/л). При коррозионной же усталости, вызванной циклически приложенными напряжениями, количество пассиваторов должно быть значительно повышено против этой дозы. В опытах А. В. Рябченкова [132] с водным раствором (40 мг/л) NaCl добавка бихромата калия в количествах от 1 до 10 г/л повысила предел коррозионной усталости на 24 и 69%.

Известно, что железо в азотной кислоте находится в активном состоянии и усиленно растворяется. Однако при достижении определенной концентрации, называемой критической (10—12 N раствор HNOs), наступает, как и при анодной поляризации, скачкообразный переход из активного состояния в пассивное, и железо перестает растворяться. Аналогичным образом действуют и другие окислители. Известно, что введением в агрессивную коррозионную среду окислителей можно полностью прекратить коррозионный процесс, т. е. перевести металл в пассивное состояние [43].

Сталь, находящаяся в контакте с другими металлами, также хорошо защищается от коррозии гексаметафосфатом, при условии усиленного подвода ингибитора к поверхности металла: 25— 50 мг/л полифосфата оказывается достаточным для того, чтобы полностью прекратить коррозию стали, находящуюся в контакте с латунью и медью, в усиленно размешиваемой водопроводной воде.