Полностью устраняют

йены оба условия уравновешенности звена — (16.1) и (16.2) В этом случае полностью устраняется давление на стойку от си/. инерции. Распределение масс вращающегося звена, устраняющее давление от сил инерции этого звена на стойку, называется полным уравновешиванием вращающегося звена. Если звено считать абсолютно твердым телом, то при этом условии ось вращения совмещается с одной из главных осей инерции.

Статического уравновешивания достаточно только для звеньев, имеющих малую протяженность вдоль оси вращения (например, шкивы, маховики, фланцы и т. п.). Для звеньев другой формы (например, для валов) должны быть выполнены оба условия уравновешенности звена—(18.1) и (18.2). В этом случае равны нулю и главный вектор, и главный момент сил инерции, и, следовательно, полностью устраняется давление на стойку от сил инерции.

Разница в твердости уменьшается при закалке со 100°С и полностью устраняется после закалки со 150—200"С (до 4344 МПа). Однако в процессе выдержки 5 ч при 20 "С разность снова восстанавливает-ся [1]..

тектическом затвердевании и почти полностью устраняется выпадение структурно-свободного эвтектического цементита.

снижалась на 268 Гц, а уровень напряжений на 9,8 %. Вследствие этого эффекта часть образцов иногда не разрушалась, но столь заметное снижение частоты ошибочно принималось как свидетельство появления усталостной трещины. И наоборот, для разрушенных образцов снижение фактических напряжений по сравнению с уровнем, заданным в начале испытаний, приводило к завышенной оценке циклической долговечности при этом уровне напряжений, а также пределов выносливости, что для ответственных деталей ГТД недопустимо. При введении охлаждения патрона до 773 К (относительная глубина охлаждения ?OXJI = (^max — гпатр)/*аюах = 0,5) эффект нестабильности жесткости заделки полностью устраняется (точка d). Интересно, что резонансная частота при столь глубоком охлаждении выше на 1,9 %, чем в идеальном неохлаждаемом образце с абсолютно жесткой заделкой.

Предварительное исследование было направлено на разработку технологии, которая позволила бы повысить вязкость ферритных сплавов с 8—12 % Мп при низких температурах [5—7]. Было установлено, что межкристаллит-ный характер разрушения сплава с 12 % Мп при низких температурах частично подавляется отпуском, при котором происходит перераспределение остаточного аустенита. Он полностью устраняется посредством холодной деформации в сочетании с последующим отпуском [5,6] или путем контролируемой прокатки [7], что также повышает вязкость при низких температурах. Рафинирование в сочетании с циклической термообработкой снижает температуру хрупко-вязкого перехода в сплавах с 8 % Мп [6, 7].

На поверхности жидких никелевых сплавов, содержащих алюминий и титан, выше темп-ры ликвидуса и до 1650° на воздухе образуется твердая эластичная пленка, к-рая, попадая в отливаемую деталь в виде плен, вызывает снижение механич. хар-к. Окисная пленка полностью устраняется при отливке деталей в вакууме. Окисная пленка, образующаяся на поверхности расплавленного окисленного сплава, восстанавливается в вакууме, в частности в результате взаимодействия с углеродом, с образованием окиси углерода.

для ускорения термин, обработки перед механич. обработкой вместо высокого отжига подвергают неполному или неполному изотермич. отжигу. Высокоуглеродистая сталь обладает оптимальной механич. обрабатываемостью при структуре зернистого перлита, достигаемой неполным отжигом с нагревом немного выше точки Ас, и последующим медленным охлаждением. Такой отжиг наз. иногда сфероидизацией. Для образования макс, количества зернистого перлита высокоуглеродистую сталь подвергают иногда маятниковому или циклич. отжигу, заключающемуся в повторных нагревах и охлаждении около точки А с,. В ряде случаев с целью облегчения механич. обрабатываемости для высокоуглеродистой стали применяют низкий отжиг. Для повышения пластич. деформации сталь подвергают низкому или неполному отжигу с целью получения структуры зернистого перлита. Для отжига нагартованной стали обычно применяют низкий или неполный отжиг. При отжиге высоколегированной конструкционной стали для макс, смягчения часто применяют сложные циклы охлаждения: производят нагрев до темп-ры выше A Cl и ниже Аса, охлаждают до темп-ры ниже миним. устойчивости аустенита (450— 550°), повышают темп-ру до зоны неск. выше миним. устойчивости аустенита (650— 670°) и выдерживают до полного распада аустенита; переохлаждение стали до 450— 550° производится для уменьшения устойчивости аустенита при 600—670°. Медленное охлаждение при отжиге в интервале температур 650—450° у многих легированных сталей вызывает отпускную хрупкость, приводящую к понижению вязкости. Эта хрупкость полностью устраняется при последующей закалке стали. Во избежание отпускной хрупкости стали при отжиге после окончания превращения аустенита рекомендуется дальнейшее охлаждение проводить на воздухе.

Для улучшения механич. обрабатываемости применяется подготовит, термич. обработка С. к. в. следующих видов: полный отжиг при 900—930° с последующим медленным охлаждением с печью (для стали ВЛ1 и ЭИ643 этот вид отжига не применяется); низкий продолжит, отжиг при 680—700° (для стали ЭИ643— при 660—670°); ускоренный отжиг при 780— 800°, охлаждение с печью до 650° (для стали ЭИ643— до 600°), выдержка неск. часов, охлаждение на воздухе. Для высоколегированной С. к. в. ускоренный отжиг понижает наиболее эффективно твердость и улучшает механич. обрабатываемость. При медленном охлаждении в процессе отжига в интервале 650—400° может возникать отпускная хрупкость стали, приводящая к хрупкому разрушению отожженных деталей при правке или транспортировке. При нагреве под закалку этот вид хрупкости полностью устраняется, а поэтому для окончательно термически обработанных деталей он безопасен.

Отжиг. В результате протекания процессов рекристаллизации, полигонизации и возврата во время отжига уменьшается или полностью устраняется упрочнение от холодной нагартовки материала. У сплавов, упрочняемых термич. обработкой, во время отжига происходит также распад твердого раствора и коагуляция продуктов распада, сопровождающиеся разупрочнением сплава и повышением пластичности. Режимы отжига рекомендуются с учетом природы сплава и назначения материала. Полуфабрикаты и детали из неупрочняемых термич. обработкой сплавов марок АОО, АО, Al, A2, A3, АД, АД1, АМц, АМг, АМгЗ, АМг5, АМгбВ и АМгб должны подвергаться отжигу.

При бесконтактном измерении полностью устраняется погрешность за счет износа контрольного приспособления, измерительного усилия и т. п.

Экспериментально установлено, что при качении со скольжением, например со,г,;>0;Г.: (см. рис. 8.8, а), цилиндры / и 2 обладают различным сопротивлением усталости. Это объясняется следующим. Усталостные микротрещины при скольжении располагаются не радиально, а вытягиваются в направлении сил трения. При зтом в зоне контакта масло выдавливается из трещин опережающего цилиндра 1 и запрессовывается в трещины отстающего цилиндра 2. Поэтому отстающий цилиндр обладает меньшим сопротивлением усталости. Ускорение развития трещин при работе в масле не означает, что без масла разрушение рабочих поверхностей замедлено. Во-первых, масло образует на поверхности защитные пленки, которые частично или полностью устраняют непосредственный металлический контакт и уменьшают трение. При контакте через масляную пленку контактные напряжения уменьшаются, срок службы до зарождения трещин увеличивается. Во-вторых, при работе без масла увеличивается интенсивность абразивного износа, который становится главным критерием работоспособности и существенно сокращает срок службы.

Значения г* и гг > 0,6 практически полностью устраняют влияние пульсаций на циклическую прочность. Повышение ri и г2 .более 0,7—0,8 не имеет смысла, так как не отражается на циклической прочности.

девают колпачок. Пропуская через образец ток обратного направления, почти полностью устраняют вредное влияние контактного трения.

Из четырех р-изоморфных элементов (Mo, V, Nb и Та) в бинарных сплавах исследовано лишь влияние молибдена [186], однако анализ поведения многокомпонентных сплавов показывает, что все названные элементы уменьшают или полностью устраняют склонность к КР [186, 188, 192]. Наиболее эффективными добавками являются молибден и ванадий. Вместе с тем не все р-стабили-заторы оказывают положительное влияние.

границы их существования или полностью устраняют их; другие — способствуют интенсивному их развитию, расширению границ их существования.

различных химических элементов и в первую очередь, кислорода и углерода, образуют прочные защитные пленки. Эти пленки предотвращают металлический контакт в трущихся парах и тормозят или полностью устраняют возникновение и развитие процессов схватывания первого и второго рода.

Таким образом, предлагаемые покрытия поверхностей трения образцов полностью устраняют процесс схватывания металлов в худших условиях трения (удельная нагрузка достигала 400 кг/см2), чем условия, в которых работают исследуемые детали.

В результате проведения этих мероприятий на поверхности трения деталей образуются прочные пленки, которые в течение 450 возвратно-поступательных циклов (4500 мм пути) при удельных нагрузках 1200 кг/см2 и скоростях относительного перемещения 0,0005 м/сек не разрушаются, препятствуют образованию металлических контактов и полностью устраняют в данных условиях возникновение процесса схватывания первого рода.

Значения ri и гг > 0,6 практически полностью устраняют влияние пульсаций на циклическую прочность. Повышение п и г г более 0,7—0,8 не имеет смысла, так как не отражается на циклической прочности.

При о -J- ад = текучести наступает релаксация (исчезновение остаточных напряжений). В действительности внешние нагрузки не полностью устраняют остаточные напряжения, а лишь уменьшают их величину. Остаточные одноосные напряжения не оказывают заметного влияния на понижение прочности в сварной конструкции при статических и даже при ударных и вибрационных нагрузках.

Компенсационные окуляры (табл. 18) полностью устраняют появление цветных каемок на краю поля, что имеет место при рассматривании объекта, освещенного белым светом, с помощью окуляров Гюйгенса или ортоскопп-ческих.