Положения трубопровода

189. Определить силу инерции толкателя 2, которая воздействует на профиль кулачка механизма с центрально поставленным толкателем в начальный момент подъема толкателя, если масса толкателя т = 500 г, а вторая производная от функции положения

3; кон движения толкателя может быть задан и в другой форме: в виде закона измеш ния аналога его ускорения для каждой фазы движения толкателя и, кроме того, ;,олжен быть задан его линейный h или угловой Ф ход. В этом случае надо двукратным интегрированием найти функцию положения толкателя.

Для определения отдельных ординат графика функции положения толкателя $2 = 52(Ф1) поступим следующим образом.

Г1о этим значениям строим график функции положения толкателя s2 = S2 (фг) (рис. 121, в).

351. Спроектировать кулачковый механизм I вида. Построение провести для двенадцати положений механизма. Известно, что ход толкателя h = 42 мм; закон изменения первой производной от функции положения толкателя задан графиком

352. Спроектировать кулачковый механизм I вида. Построение произвести для двенадцати положений механизма. Известно, что ход толкателя h — 36 мм; закон изменения второй производной от функции положения толкателя задан графиком

Известно, что ход толкателя h — 42 мм; минимальный радиус кулачка г0 = 24 мм; закон изменения первой производной от функции положения толкателя задан графиком

354. Для кулачкового механизма I вида определить величины углов давления для семи положений механизма на фазе подъема. Известно, что ход толкателя h = 36 мм; минимальный радиус кулачка г0 — 20 мм-, закон изменения второй производной от функции положения толкателя задан графиком

фазовый угол подъема фп = л, фазовый угол опускания ф„ = я. 355. Для кулачкового механизма III вида определить минимальный радиус г0 кулачка, исходя из требования, чтобы профиль кулачка был очерчен выпуклой кривой, если ход толкателя h = =36 мм, а закон изменения второй производной от функции положения толкателя задан графиком

толкателя h — 40 мм, закон изменения второй производной от функции положения толкателя задан графиком

теля /г = 36 жж, закон изменения второй производной от функции положения толкателя задан графиком

В последнем случае компоновка ряда трубопроводов на одной опоре допускается только для трубопроводов с общей системой опор и работающих постоянно в одном температурном режиме. При прокладке трубопроводов по опорам разной жесткости, в состав которых входят и подвески, для обеспечения проектного положения трубопровода в процессе эксплуатации успешно применяют пружины, например тарельчатые, включаемые в опорный узел подвески.

В неподвижных опорах труба закрепляется болтами. Эти опоры служат для установления определенного положения трубопровода в целом и воспринимают нагрузку веса соответствующего участка трубопровода, а также усилия от термической деформации трубопровода, возникающие даже при наличии компенсаторов.

Если вещества находятся в однофазной среде (воде или паре) в растворенном состоянии, отбор представительной пробы этой среды не представляет затруднений, ибо независимо от скорости среды, положения трубопровода, конструкции пробоотборного устройства и расхода пробы концентрация растворенных веществ в пробе и питательной воде будет одна и та же. При нормируемом качестве .питательной воды прямоточных парогенераторов вещества, растворенные в воде (аммиак, кремниевая кислота, соединения натрия, кальция и магния), обычно почти полностью переходят в пар, что позволяет ограничиться определением концентрации ряда примесей только в питательной воде.

где QaK - суммарная расчетная нагрузка на единицу длины трубопровода, действующая вертикально, включая упругий отпор при прокладке свободным изгибом; Qn - суммарная расчетная нагрузка, действующая вертикально вниз, включая собственную массу трубопровода; Кнв - коэффициент надежности положения трубопровода против всплытия, находящийся в интервале 1,05 - 1,15 для различных участков.

Анализ напряженно-деформированного состояния (НДС) газопровода на подводном переходе следует выполнять с учетом исходных данных, полученных по результатам обследования фактического положения трубопровода и математического моделирования процесса его размывания. При этом максимальные значения компонентов номинальных расчетных напряжений должны быть не меньше соответствующих экспериментальных или расчетных величин.

Один из основных показателей нормальной эксплуатации магистрального трубопровода — неизменность его проектного положения. Конструктивным решением обеспечения проектного положения трубопровода является применение различного рода утяжелителей и анкерных устройств.

Напряженно-деформированное состояние эксплуатируемого трубопровода и в конечном итоге его надежность зависят от степени точности и постоянства его положения на проектных отметках [27, 69]. Для поддержания проектного положения трубопровода в слабонесущих грунтах применяются многочисленные по конструктивным решениям утяжелители (свыше 50), анкерные устройства.

Полученные данные хорошо соответствуют реальной картине положения трубопровода после аварии (см. п. 3,3). Такие большие перемещения привели к удару трубопровода о ригель с образованием вмятин и задиров (см. рис. 3.30, г).

ружейного под покрытием трубопровода вблизи трещин, в зависимости от географического положения трубопровода. Результаты испытаний, показывающие эффективность ингибитора, приведены в табл. VI.8.