Положение относится

Система материальных точек. Системой материальных точек называется совокупность конечного их числа. Следовательно, эти материальные точки можно пронумеровать. Примером такой системы может служить газ, находящийся в некотором объеме, если по условиям задачи его молекулы могут считаться материальными точками. Солнце и планеты, входящие в Солнечную систему, могут рассматриваться как система материальных точек во всех вопросах, когда внутреннее строение и размеры Солнца и планет не играют роли. С течением времени взаимное положение отдельных точек системы, вообще говоря, изменяется. На каждую из точек системы действуют силы двоякого происхождения: во-первых, силы, источники которых лежат вне системы, называемые внешними силами; во-вторых, силы со стороны других точек системы, называемые внутренними силами. Обычно принимается, что внутренние .силы удовлетворяют третьему закону Ньютона. Эти точки будем нумеровать индексами, например индексами i, j и т. д., которые пробегают все значения 1, 2, 3,..., п, где п — число точек системы. Физические величины, относящиеся к t'-й точке, обозначаются тем же индексом, что и точка. Например, г„ р„ v, и т. д. выражают соответственно радиус-вектор, импульс и скорость i-й точки.

4. Создание запаса надежности технологического процесса. В ряде случаев, особенно при освоении новых образцов машин, отказы, связанные с технологией, возникают потому, что ее уровень не соответствует возросшим требованиям к изделию, не создан запас надежности и параметры технологического процесса близки к предельным. Технологическое оборудование, методы контроля, организация технологического процесса уже перестают удовлетворять требованиям, предъявляемым для изготовления изделий с более высокими показателями их качества. Например, при повышении сложности и прецизионности изделий большое значение приобретают допуски не только на точность размеров, но и на точность формы и взаимное положение отдельных поверхностей.

Способы установки коррозионных индикаторов, представляющих собой наборы из трех-пяти пластинок, показаны для трубопроводов на рис. 1, для коллекторов водяных экономайзеров -на рис., 2. Образцы укрепляют на общем стальном стержне диаметром 10 мм, причем положение отдельных пластинок фиксируют стальными дистанционными кольцами толщиной 1,0-1,5 мм. Всю систему закрепляют гайкой, навинчиваемой на конец стержня. Стержень индикатора, помещаемого в коллектор водяного экономайзера, ввинчивают в крышку люкового затвора, в котором предварительно высверливают с последующей нарезкой отверстие глубиной 10 мм. Хвостовая часть стержня индикатора должна иметь нарезку и шестигранник для закрепления на установке.

2 i Положение отдельных

точно установить расположение трубопровода. Это делается при помощи трубоискателя по рекомендациям, приведенным в разделе 3.6.1.2. При последующем измерении интенсивности определяется потенциал U д согласно рис. 3.28 и 3.30, на расстоянии *=10 м, причем влияние посторонних полей элиминируется формированием разности результатов измерения при включенном и выключенном защитном токе. Одновременно на выявленных дефектных местах могут быть измерены потенциалы Vein и Uaus. Путем измерений на расстоянии 5 м вдоль трубопровода можно достаточно хорошо определить положение отдельных повреждений покрытия и оценить их размеры. Для этого нужно привлечь троих операторов. Поскольку для измерения потенциала требуется подсоединение к трубопроводу, необходимо прокладывать измерительный кабель длиной до 1 км, для чего нужно иметь еще двоих рабочих [20, 44] . У трубопроводов с хорошо изолирующим покрытием и небольшим числом дефектов (см. рис. 3.32 и 3.33) большие воронки напряжения

ность наведенного поля Д? и рассчитывают получающееся продольное напряжение на участке Д1/=Д?Н-ДЕ. Сумму всех напряжений на отдельных участках SAU наносят на диаграмму в функции от соответствующих длин трубопроводу 2Д?В. Диаграмма при этом представляет собой закон изменения наведенного продольного напряжения в трубопроводе. В зависимости от характера области сближения получается более или менее сильно искривленная линия, которую можно приближенно заменить отдельными отрезками прямых. Начальные и конечные точки этих отрезков показывают участки трубопровода, в которых наводится поле с постоянной продольной напряженностью, которая может быть рассчитана по наклону соответствующих отрезков прямых. Для каждого образованного таким путем нового участка трубопровода нужно согласно разделу 23.3.1 определять изменение напряжения прикосновения \ив\ в пределах этого участка и за его пределами, что можно сделать с использованием рис. 23.10 и 23,11. Сложение всех составляющих значений в конечном счете даст закон изменения напряжения прикосновения вдоль всей области сближения. Поскольку по такой методике расчет ведется для величины 1/в. т. е. фазовое положение отдельных составляющих на каждом участке трубопровода не учитывается, получаемые напряжения прикосновения оказываются несколько завышенными. Учет фазового положения ввиду большого объема вычислительных работ возможен только с применением ЭВМ. В таком случае возможна и разбивка на меньшие участки с повышением точности расчета. Для оценки оказываемого влияния определяющими являются соответствующие наименьшие рассчитанные напряжения прикосновения.

рентгеновская дифракция, дающая возможность фотографировать положение отдельных дислокаций в кристалле металлов; ионный микропроектор, обеспечивающий наблюдение атомной структуры поверхности кристаллов.

При работе транспортеров-подъемников толкающего типа толкателю при каждом ходе вперед со скоростью v приходится преодолевать силы сопротивления, значительно большие, чем суммарный вес G столба заготовок в шахте подъемника. Вследствие зазоров между изделиями и стенками положение отдельных заготовок является хаотичным (рис. 9, а), возникают реакции Ri и $2 давления на стенки, а следовательно, и силы трения F! и F2, которые при загрязнении стенок могут достигать величин, соизмеримых с весом заготовок, что приводит к перегрузкам и отказам в приводе толкателя и в_ других элементах конструкции. Схема силового взаимодействия ухудшается в процессе длительной эксплуатации, т. е. с появлением местного износа стенок в^виде выемок, лунок, глубоких рисок и т. д. Особенно опасным местом является __ нижняя часть шахты, примыкающая к удерживающему стопору 3 (рис. 9, б). Вследствие неизбежного перекоса нижней заготовки под давлением столба заготовок 2 в стенке / постепенно образуется лунка. При ходе толкателя вверх со скоростью v возникающие опорные реакции R± и /?2 и соответствующие им силы трения FI и F2 могут вообще сделать невозможным подъем заготовки: происходят безусловные отказы подъемника, для блокирования которых необходимо создавать предохранительные перегрузочные устройства. Аналогичная картина возникает и при подаче изделий правильной цилиндрической формы, если стенки подъемника не обладают достаточной прочностью и жесткостью.

нообразных механизмов автоматической линии. При этом не требуется установки дополнительных устройств, контролирующих положение отдельных исполнительных органов. При остановке какого-нибудь органа из-за неисправности вся система также автоматически прекращает работу.

Повышение технологической надежности оборудования путем осуществления принципа саморегулирования может осуществляться с помощью систем автоматического регулирования с разомкнутым или замкнутым циклом (с обратной связью). В случае разомкнутой системы рассматриваются задачи определения влияния на ее выходные параметры (относительное положение инструмента и заготовки станка или положение отдельных звеньев) или параметры обрабатываемых деталей: изменение в большую или меньшую сторону величины fi возмущающего воздействия в результате приложения управляющих воздействий gt (рис. 3, в) (тепла или холода) к станку и изменение передаточной функции Wfi (p) в результате применения (рис. 3, г, д) устройств коррекции и компенсации к основным звеньям. Кроме того, передаточную функцию Gf (p) можно регулировать так, чтобы выходной параметр Ze (т) изменялся по заданному закону. При компенсации тепловых деформаций шпинделя с помощью компенсационной втулки, установленной в задней опоре [12], получаем схему параллельного соединения (рис. 3, д) звеньев Wf (p) и Gf(p), При компенсации влияния тепловых деформаций станка с гидрокопировальной следящей системой [13], путем последова-

Кондукторами называются сборочно-сварочные приспособления, в которых фиксируется проектное положение отдельных элементов изделия. В зависимости от рода изделия и технологического процесса его изготовления кондукторы могут быть плоскостными или пространственными. На фиг. 79 показан

Поясним это направление: основой для проектирования технологического процесса механической обработки деталей массового производства являются не те или иные существующие станки, а оптимальный технологический процесс изготовления детали. Раньше технологические процессы разрабатывались, базируясь на определенные типы станков, выпускаемых станкостроительной промышленностью; в современных условиях по спроектированному оптимальному тех» нологическому процессу обработки строятся из стандартных узлов специальные высокопроизводительные автоматы и полуавтоматы, агрегатные станки карусельного и барабанного типов, скомпонованные из силовых головок. Это положение относится к наиболее распространенной группе многопозиционных, многоинструментных агрегатных полуавтоматов, автоматов и автоматических линий, строящихся

Это положение относится к контролю способами приложенного поля и остаточной намагниченности. Различие заключается в следующем. В первом случае суспензия стекает с детали во время ее намагничивания. Этот способ применяют, когда магнитные характеристики материала детали таковы, что при выключении намагничивания магнитное поле дефекта уменьшается до такой степени, что не может удерживать частицы порошка, В случае, когда при намагничивании деталь сильно нагревается или имеется опасность прижогов мест соприкосновения с токовыми контактами, намагничивание можно периодически прерывать. При этом время действия магнитного поля (время прохождения тока по детали) может составлять 0,1—0,5 с, а перерывы 1—2 с. Чем меньше вязкость суспензии, тем длительнее должно быть время действия тока и меньше перерывы (для водной суспензии соответственно 0,3—0,5 и 1 с).

Данное общее положение относится не только к титановым сплавам, но и ко всем другим металлическим системам. Например, в мартенситно-стареющей стали в процессе старения обнаружили с помощью эффекта Мессбауэра предвыделения (FeNi)jMo [11]; в твердом растворе алюминиевого сплава обнаружены молекулярные комплексы Mg2Si; в алюминиевых сплавах систем AI — Mg — Si и AI — Мд— — Ge показано наличие предвыделений, предшествующих образованию соединений MgSi и MgGe; в твердых растворах сплавов на основе меди, легированных хромом и цирконием, обнаружены молекулярные комплексы Cr2Zr, а при легировании меди никелем и бериллием —молекулярные комплексы NiBe.

Созданию высокой химической активности в вершине трещины содействует и механический фактор. Как известно, механические напряжения в вершине трещины очень высоки. Даже при низких значениях интенсивности напряжений материал в вершине трещины находится под действием напряжений, близких к пределу текучести. Это создает благоприятные условия для прохождения в вершине трещины локальных деформаций, в результате чего на кромках ступеней сдвига (в местах выхода дислокаций на поверхность) плотность анодного тока может резко увеличиваться. Оба фактора не только способствуют повышению плотности анодного тока, но и содействуют в этом друг другу. Например, если структура и состав сплава таковы, что в нем имеются выделения по границам зерен, отличающиеся по электрохимическим характеристикам от матрицы, то потенциальная чувствительность к межкристаллитной коррозии может быть реализована путем прохождения в вершине трещины пластических деформаций, разрушения пассивной пленки и активации анодных процессов по границам зерен. Это же положение относится в полной мере и к сегрегациям внутри твердого раствора, когда суще-

Место испытуемой поверхности должно быть строго указано на чертеже, если это имеет значение для работы детали, для сборки или последующей ее обработки. Это положение относится к устано-

ных поворотным столом, при применении которого требуется, чтобы во время поворота смежные конвейеры находились вне стола, а при ходе смежных конвейеров стол находился соответственно в положении приема или выдачи деталей. Если стол сможет после приема детали совершить поворот, оставить деталь на приемных планках последующего конвейера и вернуться в положение приема детали, а последующий конвейер сможет совершить свое движение вне зависимости от положения стола, то межучастковых связей будет меньше, а резерв времени для компенсации кратковременных потерь будет значительно больше (рис. 13, б). Это положение относится и к двум участкам, сопри-

Выражения (6. 49) показывают, что от действия уравновешивающих грузов, расположенных в одной плоскости, вал изгибается по пространственной упругой линии, жесткой при данном числе оборотов. Это же положение относится и к фазам изгибающих моментов и перерезывающих сил, которые не являются постоянными, а изменяются по длине ротора. На фиг. 6. 8 показаны упругие линии ротора с одним уравновешивающим грузом, рассчитанные для случая, когда Р/ = 0,1 (при разных YI) с учетом сдвига фаз. Штриховыми нанесены упругие линии ротора без учета сдвига фаз. Очевидно, что вследствие малости трения в реальных машинах при скоростях, не близких к критическим, практически можно не учитывать влияние трения на величины и фазы прогибов, изгибающих моментов и перерезывающих сил относительно плоскости расположения уравновешивающих грузов. Поэтому все дальнейшие исследования будем выполнять в предположении, что трение отсутствует.

Следует, однако, указать, что данное положение относится к области грубого измельчения материалов. С уменьшением размера частиц до 1-2 мм принципиально становится невозможным внедрение разряда в толщу частицы, процесс переходит в электрогидравлический режим с резким (на порядок) возрастанием удельных энергозатрат на измельчение. Динамика изменения удельных характеристик процесса иллюстрируется рис.2.33 на примере измельчения микроклинового пегматита в камере порционного типа с выделением продукта восходящим потоком. Применительно к получению концентратов для стекольной и керамической промышленности энергозатраты оценивались для двух случаев измельчения: до -0.8 мм и -0.063 мм. В условиях измельчения до -0.8 мм удельные энергозатраты на единицу новой поверхности находятся на уровне 3.5 Дж/см2, что в 4-5 выше, чем в случае пробоя пластинчатых образцов руды. Указанный уровень удельных энергозатрат соответствует rj = 0.03, т.е. ниже верхней границы диапазона, свойственного механическому измельчению. В момент, когда крупность продукта измельчения становится менее 5 мм (максимальная крупность частиц в ансамбле), начинается резкий рост энергозатрат, свойственный смене электроимпульсного режима процесса на электрогидравлический.

Это положение относится всецело и к отсчетам по цветовым шкалам сравнения, где необходимо иметь большой навык в сравнении интенсивности цвета, т. е. иметь так называемый «фотометрический нормальный глаз».

Рабочие режимы асинхронных двигателей и пусковые и тормозные режимы асинхронных двигателей с кольцами. При режимах асинхронного двигателя, соответствующих работе на естественной характеристике при скольжениях от в = 0до5=(1,5-г- 1,75)SN, для большинства случаев практики механическая характеристика на этом участке может быть принята за прямолинейную — шунтовую. Методика, по которой определяется протекание переходных процессов, остаётся такой же, как и для двигателей с шунтовой характеристикой. Это положение относится как к двигателям с кольцами, так и к короткозамкну-тым. Оно справедливо и для двигателей с кольцами, работающих с реостатом в цепи ротора при всех значениях от 5 = 0 до s = 2 (противовключение).

(торф, бурые угли). Перевозка их на большое расстояние затруднительна и дорога. Поэтому крайне важно расположить электростанцию непосредственно в районе залежей топлива. Это положение относится, главным образом, к крупным районным станциям.