Получается следующее

Таким образом, во втором приближении величина Т'т кинетической энергии получается следующей:

Рабочая точка системы должна располагаться на неполяризуемой части кривой J(UT), так что сопротивление поляризации можно принять равным нулю (/>«0). В таком случае максимальная плотность тока защиты при Rn=Q по формулам (7.12) и (7.13) получается следующей:

Требуемая масса протекторов может быть рассчитана по' формуле (7.9); см. также литературные рекомендации [21]. При плотности тока /s = = 15 мА-м~2, общей защищаемой площади Si (м2) и сроке действия защиты в два года масса цинковых и алюминиевых протекторов получается следующей, кг:

Таким образом, во втором приближении величина Т'т кинетической энергии получается следующей:

Посмотрим теперь, как происходит обмен энергиями в системе за один оборот дебалансов. Величина общей энергии в системе при текущем значении <р получается следующей:

Таким образом во втором приближении величина Т'т кинетической энергии получается следующей:

Величина этого зазора получается следующей:

За вычетом найденного выше перерасхода металла на нагревательные приборы общая экономия металла получается следующей:

лития получается следующей:

Для производства 1 m металлического лития требуется не менее 6,25 т хлорида лития. На получение такого количества хлорида лития расходуется 5,7 т карбоната или 2,28 m окиси лития. Если выделение лития проводить с выходом 90/6, то требуется примерно 55 т исходных концентратов с содержанием 5% Li2O. Стоимость сырья па 1 т металлического лития получается следующей:

Величина оптимального демпфирования получается следующей;

данных в рамках внешней модели по зависимости (2.6) получается следующее выражение:

зовании получается следующее интегральное уравнение:

Из (26) и (27) получается следующее соотношение:

Согласно равенству (7.21) ёгег — 0, а еа/ = л:3. Таким образом, для величины 1'ос получается следующее выражение:

то вместо уравнения (Д) получается следующее:

Постоянную е можно определить из граничного условия или после решения плоской задачи она может быть найдена из условия равновесия части цилиндра. Например, для цилиндра со свободными торцами сила Р в соотношении (129) принимается равной нулю ив результате получается следующее выражение для е:

Кроме того, функция ползучести при всестороннем сжатии Вт = Зеца/ац, где <7ij = const, находится суммированием уравнения (66) с двумя другими аналогичными уравнениями. В результате получается следующее соотношение:

В теории упругости много занимались определением первых ненулевых эффектов, обусловленных тем, что величина /с конечна. Существует обширная литература (см. [33]), посвященная нелокальным теориям деформаций. Для рассматриваемого здесь случая теория не настолько разработана, однако имеет смысл вывести уравнение, которое в наинизшем порядке учитывает то обстоятельство, что величина /с конечна. Такое уравнение можно получить разложением в ряд Тейлора {?j(x')} в подынтегральной функции. Это эквивалентно замене M(k) в уравнении (54) на ak2. В обоих случаях для (ср(х)} получается следующее уравнение:

где етрт — допустимая деформация растяжения матрицы, определенная согласно рис. 37 (или любым другим удобным способом), .Ej22 — поперечный модуль композита. В линейном случае получается следующее выражение:
На основании аналогичных идей был сделан интересный количественный анализ процесса КР [215]. Предполагалось, что существует поле упругих гидростатических напряжений растяжения в вершине трещины, и это поле упругих напряжений взаимодействует с растворенными атомами из-за несовпадения размеров решетки раствора и растворенных атомов. Выполненная с учетом этого предположения количественная обработка на основе соответствующих положений диффузии показывает, что концентрация растворенных атомо» вблизи вершины трещины может очень быстро увеличиваться. Высокая концентрация растворенных атомов, как предполагается, способствует реакции с основным материалом по реакции первого порядка с образованием продуктов реакции с очень низким сопротивлением разрушению. Если рост трещины пропорционален скорости реакции, то получается следующее уравнение:

му взаимная спектральная плотность первого сигнала Azi (t) с выходным сигналом Az(i) равна FдХ1д2 (со) = #i(co) F&Xl (со), откуда получается следующее выражение, аналогичное (4.11), для частотной характеристики первого звена: