Получается структура

При определенной глубине внедрения режущих кромок в заготовку (возрастающей с увеличением пластичности металла) у режущих кромок зарождаются трещины, быстро проникающие в толщу заготовки. Эти трещины наклонены к оси инструмента под углом 4—6°; если эти трещины встречаются, то поверхность среза получается сравнительно ровной (рис. 3.39, б), состоящей из блестящего пояска, образующегося от внедрения режущих кромок до появления трещин, и наклонной шероховатой поверхности разрушения в зоне прохождения трещин. Возможность совпадения трещин, идущих от режущих кромок

При способе, наиболее часто применяемом для измерения сопротивления грунта, исходят из показанного на рис. 3.20 (в верхней части) симметричного расположения четырехэлектродного устройства на поверхности земли. Распределение тока и потенциалов соответствует характерному для электрического диполя. Ввиду более тесного расположения линий тока у электродов А и В, через которые подводится ток, здесь происходит наибольшее падение напряжения, тогда как в области напряжения U, снимаемого между электродами С и D, распределение напряженности поля получается сравнительно равномерным. По результату измерения R~UI~l можно рассчитать согласно формуле (24.41) удельное сопротивление грунта [34]. При неизменном расстоянии между внутренними электродами а (например, 1,6 м) увеличивали расстояние между наружными электродами b (например, с 1,6 до 3,2 м) и тем самым расширяли охватываемый диапазон глубин. График функции F(a, b) показан на рис. 24.3,

Катодная защита с помощью протектора обеспечивается при правильном ее выполнении обычно без больших технических затрат. Однажды смонтированная система защиты работает без обслуживания, нуждаясь лишь в эпизодическом контроле потенциала. Системы защиты с протекторами (гальваническими анодами) независимы от сети электроснабжения и ввиду низкого движущего напряжения обычно не создают помех для близлежащих объектов. Ввиду малости напряжений обычно не возникает проблем и по технике безопасности электрооборудования. Системы с протекторами поэтому можно размещать на взрывоопасных участках. Для защиты от грунтовой коррозии протекторы могут быть размещены вплотную к защищаемому объекту в той же траншее (в том же котловане), так что практически не требуется никаких дополнительных земляных работ. Благодаря подсоединению протекторов к объектам, испытывающим влияние других источников, в области катодной воронки напряжения от внешних источников можно обеспечить, например при ремонтных работах, ограниченную защиту этих опасных мест (защиту «горячих участков»). На органические покрытия для пассивной защиты от коррозии протекторная защита не влияет или оказывает лишь незначительное влияние (см. раздел 6). Поскольку защитные системы с протекторами ввиду низкого движущего напряжения должны выполняться возможно более низкоомными (см. рис. 7.2), потенциал получается сравнительно постоянным. Если потенциал объекта защиты становится более положительным, то отдаваемый ток защиты увеличивается, и наоборот. Поэтому можно говорить и о саморегулируемости (потенциала) .

имеющимся измерительным контактам. Шпиндели задвижек и гидранты (водоразборные колонки) могут иметь с трубопроводом соединение с недостаточно низким омическим сопротивлением. В качестве анодов используют временные заземлители, которые обычно имеют существенно более высокое сопротивление растеканию тока в грунт по сравнению с анодными заземлителями систем катодной защиты. Поэтому и напряжение, требуемое для пробного пуска катодной защиты, получается сравнительно высоким, что при дальнейшем проектировании не должно учитываться. Защитный ток накладывается периодически (см.

б. Распределение тока внутри резервуара по геометрическим условиям и при большом потребляемом токе, например при отсутствии покрытия на внутренней поверхности материала, получается сравнительно неблагоприятным. При этом необходимо в первую очередь учитывать участки экранирования тока под влиянием встраиваемого оборудования, нужного, например, для регулирования температуры или для управления процессом. Может оказаться необходимым подвод защитного тока через несколько электродов и контроль потенциала в нескольких точках измерения.

буемый от них защитный ток, получается сравнительно небольшой Поэтому срок службы магниевого протектора зависит главным образом от масштабов собственной коррозии без отдачи тока

Чистота обработанной поверхности. При грубой обработке фрезами при больших подачах на зуб шероховатость обработанной поверхности— V2-J- V3. Чистота поверхности классов V4, V5 и V6 получается сравнительно легко при фрезеровании цилиндрической или торцовой фрезой на исправном оборудовании, при жестком закреплении заготовок и достаточно остро заточенной фрезе.

Механизмы глубины, построенные по первому принципу, обеспечивают высокую точность сверления. Доля их погрешности в балансе общей погрешности автомата практически равна нулю. Вследствие того, что с момента окончания сверления они воспринимают полное усилие механизма подачи инструмента, конструкция их получается сравнительно громоздкой. Расстояние между приложением усилия подачи и упором механизма не может быть большим. Для их расположения возможны только определенные места автомата.

При дробеструйном наклепе, применяемом преимущественно для небольших деталей сложной формы (витых пружин, рессор, шестерен), получается сравнительно неглубокая пластическая деформация (0,5^ 0,7 мм, обычно не больше 1 мм).

Решение уравнений получается сравнительно простым, если W=( так как тогда i—^- ='/п является постоянной, не зависящейся от "с.

радиуса увеличиваются, то соответственно будет увеличиваться степень реактивности по радиусу. Ступень турбины с постоянным углом выхода потока из соплового аппарата. Одним из законов профилирования, получивших весьма широкое применение, является закон ах == const. В этом случае сопловые лопатки имеют почти постоянный профиль по высоте, что значительно упрощает технологию их изготовления и делает более удобным осуществление внутреннего охлаждения. При ах = const получается сравнительно пологое изменение реактивности вдоль радиуса. Это позволяет осуществить более благоприятные формы течения -на периферии и у корня лопаток (при длинных лопатках, характерных для последних ступеней турбины). Рабочие лопатки тоже оказываются менее закрученными, чем в случае cur = const из-за меньшего изменения р\ и особенно Ра-Условие радиального равновесия потока в зазор между СА и РК в случае осесимметричного течения согласно (2.23) имеет вид:

Серия микроструктур, приведенная на рис. 72, показывает типичный процесс роста зерен (собирательная рекристаллизация). На рис. 12,а представлена структура сплава (твердый раствор хрома в никеле) после окончания первичной рекристаллизации. Видны мелкие равноосные зерна. Повышение температуры приводит к росту отдельных зерен за счет мелких; получается структура, состоящая из отдельных крупных зерен, окруженных мелкими (рис. 72,6). Дальнейшее повышение температуры еще увеличивает число крупных зерен (рис. 72,а), пока, наконец, мелкие зерна не окажутся «поглощенными» крупными, и вся структура тогда будет состоять ,из крупных зерен (рис. 72,г).

У всех сплавов, содержащих менее 2,14% С, в результате первичной кристаллизации получается структура аустенита; у всех сплавов, содержащих более 2,14°/0С, структура состоит из ледебурита с избыточным аустенитом или цементитом.

6-6' на кривой охлаждения). В результате получается структура, состоящая из цементита, выделяющегося по границам зерен в виде сетки, и перлита (рис. 145).

При медленном охлаждении получается полиэдрический феррит (рис. 283,а). При быстром охлаждении получается структура игольчатого типа— игольчатый феррит (рис. 283,6), по внешнему виду похожая на бейнит. Твердость игольчатого феррита на НВ 100—150 выше твердости полиэдрического феррита.

Почему же в чистом железе, а также в железе, легированном вольфрамом, молибденом и другими элементами, не получается структура игольчатого феррита?

Сплавы с гетерогенной структурой образуются в случаях, когда компоненты Tie обладают полной взаимной растворимостью. Если п сплаве компоненты присутствуют в количестве, превышающем их предельную растворимость, то получается структура, состоящая из двух насыщенных твердых растворов пли твердого раствора и химического соединения (см. рис. 52).

Процесс патентирования, осуществляемый между протяжками, заключается в нагреве проволоки на 50—100° С выше точки Ас, или Л г, и охлаждении в горячей ванне с температурой 450—550° С. В результате изотермического распада аустенита в этом интервале температур получается структура тонкопластинчатого сорбита (перлита) (рис. 12.8).

Наилучшие свойства у этой стали получаются после закалки и последующего старения. В результате закалки с 1190°С в воде и старения при 800°С, 8 ч получается структура аустенита и карбидов в дисперсном состоянии.

Антифрикционный ковкий чугун ЧМ1,3 применяется для трущихся и опорных частей: ног шасси, демпферов, цилиндров, втулок, букс, колец, опор, подшипников и других деталей, работающих со смазкой при статической и динамической нагрузках. В литом виде чугун является белым, после отжига - ковким. Отжиг проводят при температуре 1000 - 1050°С в течение 3 - 15 ч (в зависимости от толщины отливки). В результате отжига получается структура перлита, феррита (до 20%) и графита отжига.

В результате отжига получается структура в доэвтектоидной стали - феррит + перлит; в эвтсктоидной - перлит и в заэвтектоид-ной - цементит + перлит.

В качестве деформируемого магнитожесткого материала можно применить аустенитную сталь 18/8 (18% Сг; 8% Ni). При холодной деформации происходит у —> а-превраще-ние. При последующем отпуске ос-фаза стабилизируется и получается структура с равномерными включениями а-фазы в парамагнитной основе. Этот сплав после оптимальной обработки имеет следующие свойства: Нс — = 23 880 а/м (300 э) и В, = 0,35 тл (3500 гс).