Получается выражение

При расчете-максимальных анодных токов по формуле (7.14) принято, что сопротивление растеканию тока в грунт с катода существенно меньше соответствующего показателя для протекторов (анодов). Однако поскольку это условие, в особенности в случае резервуаров-хранилищ с хорошей изоляцией, не выполняется, токоотдача протекторов получается существенно меньшей [см. формулы (7.13) и (12.2)].

Сопоставление соответствующих эпюр в двух стержнях показывает, что в части, удаленной от места приложения нагрузки на сравнительно небольшую величину, напряженное состояние при любом законе распределения силы по торцу оказывается практически одинаковым. Лишь в частях, примыкающих к нагруженным торцам, распределение напряжений получается существенно различным.

Сравнение экспериментальных Жэ и расчетных Л' Р*.значений малоцикловых долговечностей оболочечных корпусов указывает на существенное несоответствие между ними. При использовании для расчета деформации начального периода нагружения оценка долговечности получается существенно заниженной. В частности при расчете по деформации первого цикла нагружения получается значение долговечности в 2 — 2,5 раза меньше экспериментального.

Методика опыта, проводимого в-условиях а — const, сложнее, чем при а = const, так как по мере уменьшения площади поперечного сечения образца приходится снижать растягивающую силу. Однако это усложнение окупается тем, что на кривых а — const линейный участок получается существенно длиннее, чем на кривых а — const, а участок ускоренной ползучести перед разрушением оказывается наоборот короче или даже почти совсем пропадает (рис. 1.18). Интересно отметить, что если деформация ё(вп> измеряется после локализации в центре шейки (сечение наименьшего диаметра), то линейный участок кривой ползучести распространяется и на часть того временного интервала, который отвечает этой локальной деформации (участки кривых а^, а2Ьа на рис. 1.18). При постоянном условном напряжении а = о0

Расчет труб без ослаблений по нормам ФРГ дает результаты, близкие к результатам расчета по нормам СССР. Толщина стенки труб для аналогичных условий эксплуатации согласно «Бойлер Коду» получается существенно большей. Следовательно, в таблицах «Бойлер Кода» и в методике расчета заложены большие запасы прочности. Так, например, для стали Т12, аналогичной нашей стали 15ХМ, при температуре 510° С допускаемое напряжение по «Бойлер Коду» составляет 7,7 кГ/мм2, тогда как по нормам СССР оно равно 8,9 кГ/мм2. Необходимо отметить, что простое сравнение допускаемых напряжений не всегда позволяет правильно оценить разницу в реальных запасах прочности: в различных нормах могут применяться разные расчетные формулы.

Как выше отмечалось, при применении формулы (III.92) и условия (III.93) получается существенно завышенным время затухания апериодических составляющих. С другой стороны при применении (III.92) и (III.93) наблюдается следующее. Если координата Xj является выходной координатой колебательной составляющей, то моменты затухания координат x-t и х/^ (рис. III. 11) будут получаться одновременными, так как после затухания координаты х/ использование формулы (II 1.92) для координаты Xj_i будет всегда соответствовать условию

Исследования, описанные в § 6.1, показали, что при фильтровании через анионит (особенно АН-31), 'полностью отрегенерированный раствором едкого натра, растворов НС1 и H2SO4 до равновесного состояния обменная емкость анионита по хлор-иону получается существенно меньшей, чем по сульфат-иону. Причина этого явления заключается в большей селективности анионитов к сульфат-ионам, чем к хлор-ионам, в связи с чем сульфат-ионы способны вытеснять из анионита большее количество гидроксильных ионов.

Если при данном составе воды и известных значениях Qx и Qy окажется, что отношения QX/QV больше, чем правая часть формулы (7.1), то для поддержания условия непревышения солесодер-жания умягченной воды над исходным часть сточных вод фильтров Ях необходимо подать в собственный осветлитель, т. е. в Ох. Однако для большинства случаев отношение Qx/Qy значительно ниже, чем значение, вычисленное по формуле (7.1). Поэтому соле-содержание умягченной воды получается существенно ниже исходного.

Комбинированная схема может состоять и из термических обессоливающих установок (схема г). По этой схеме в СОО направляется умягченная вода. Так как расход воды на СОО обычно значительно больше, чем на испарители, и при предварительном содоизвестковании солесодержание воды, направляемой на СОО, получается существенно ниже исходной, то обеспечивается беспродувочный режим работы СОО.

Вместе с тем внутренний к. п. д. турбины в указанной области получается существенно ниже, чем при работе на СД, из-за потерь энергии в регулировочной ступени с парциальным впуском пара. Поэтому в широкой области частичных нагрузок работа при СД дает существенный выигрыш по сравнению с работой при постоянном давлении и реальном сопловом регулировании.

Существует ряд летно-технических данных летательного аппарата, определяющих его эффективность (максимальные скорость и высота полета, дальность, скороподъемность, время разгона до максимальной скорости, взлетные и посадочные характеристики и пр.), а также специфических данных, зависящих от типа аппарата. Качества, представляющие наибольшую ценность для самолета одного назначения, могут оказаться второстепенными для самолета другого назначения. Кроме того, для различных задач, выполняемых одним и тем же самолетом, ценность его качеств может меняться. Например, высокая скороподъемность достигается самолетом при большом отношении тяги его силовой установки к массе самолета (большой тяговооруженности), что обеспечивает истребителю быстрое занятие позиции для активных действий. Однако для стратегического перебазирования самолетов-истребителей основную роль играет так называемая «перегоночная дальность», определяемая в значительной степени низким расходом топлива двигателя на этом режиме полета. Следует также отметить, что военные интересы и соображения часто превалируют над требованиями аэродинамики или технологии. Например, с точки зрения аэродинамики полет у земли с большой скоростью очень невыгоден, и дальность полета получается существенно меньшей, чем на большой высоте. Однако низколетящие боевые самолеты малоуязвимы для средств ПВО, в связи с чем аэродинамике приходится отступать на второй план [32].

Точно таким же получается выражение для Д7 и при других схемах движения теплоносителей, изображенных на рис. 13.6. Обратите внимание, что Д^б и Д<„ — это перепады температур между теплоносителями на концах теплообменника. Только в прямоточном теплообменнике значение Д<б всегда равно разности температур теплоносителей на входе, а Д/„ — на выходе. В противоточном теплообменнике теплоносители движутся

Из уравнения (11.2) получается выражение приведенной массы и приведенного момента инерции механизма:

Следовательно, условие (10.34) эквивалентно такому выбору Л и р, при котором для у получается выражение, совпадающее с выражением у для постоянных Лир.

Соответственно для эффекта дисперсного упрочнения в сплавах ОЦК-металлов с такой морфологией фазы получается выражение

Выражение Л/ зависит от избранной системы координат. В косоугольной декарт®вой системе необходимо принять dv равным k dx dy dz, где через k обозначен объем параллелепипеда с ребрами, равными единице и параллельными осям координат. В сферических координатах г, 6, <р для dv получается выражение г- sin в dr rf6 d
касательной МТ к кривой С, направленной в сторону возрастания дуги, т. е. от А к В, то значения указанных величин на обоих пределах равны направляющим косинусам dlt PJ, fi и аа, р?, -(а ЛВУХ касательных АТ± и ВТ-, на обоих концах. Следовательно, для 6/ получается выражение

Если отбросить величины, содержащие е3, то согласно выкладкам, приведенным в п. 146 для вариации S/ интеграла /, соответствующей переходу от кривой С к кривой С\, имеющей те же концы, получается выражение

где Х(5) — произвольная функция от 5, а а — произвольная постоянная. Следовательно, для v получается выражение

а, с другой стороны, для скорости после исключения с?9 при помощи теоремы площадей г2 d9 = С dt получается выражение

Это соотношение очевидно, так как после интегрирования получается выражение sin (ky — x sin
Эти выражения определяют /?( и ?!<> в квадратурах и для искомого полного интеграла получается выражение