Получения обобщенных

е) Эвольвентные шлицы можно подвергать корригированию (смещение исходных конту- , ров, изменение коэффициента высоты зуба) с целью повышения прочности и получения нормальных наружных диаметров соединения;

ГОСТ 6033 — 51 устанавливает для эвольвентных шлицевых соединений (табл. 20) угол зацепления (угол исходного контура рейки) а0 = 30° и ряд модулей в пределах т = 1 -т-10, Для получения нормальных наружных диаметров в некоторых соединениях введена, коррекция с положительным или отрицательным коэффициентом сдвига инструмента х = 0,5 [D -* — m(z + 1)] (где 2 - число шлицев, D — наружный диаметр шлицев):

можно подвергать корригированию (смещением исходного контура, изменением коэффициентов высоты зуба) для повышения прочности и получения нормальных наружных диаметров соединения;

дели с двумя взаимно пересекающимися ребрами, геометрические размеры модели приведены в § 2.2.4. Значение теоретического изгибающего момента в ребре хорошо совпадало с экспериментальным (соответственно 3190 и 3210 Н), а прогиб отличался на 21%. Метод позволяет достаточно точно определить осевые нормальные сжимающие силы. Для получения нормальных растягивающих сил, действующих по середине высоты ребра, в месте

По способу получения нормальных напряжений на сопрягаемых поверхностях соединения с гарантированным натягом условно делят на продольно-прессовые и поперечно-прессовые.

По способу получения нормальных напряжений на сопрягаемых поверхностях соединения с гарантированным натягом условно делят на поперечно-прессовые и продольно-прессовые.

е) Эвольвентные шлицы можно подвергать корригированию (смещение исходных конту- i ров, изменение коэффициента высоты зуба) с целью повышения прочности и получения нормальных наружных диаметров соединения;

ГОСТ 6033-51 устанавливает для эвольвентных шлицевых соединений (табл. 20) угол зацепления (угол исходного контура рейки) а0 = 30° и ряд модулей в пределах m = 1 -=-10. Для получения нормальных наружных диаметров в некоторых соединениях введена коррекция с положительным или отрицательным коэффициентом сдвига инструмента х = 0,5 [D — — m(z + 1)] (где z — число шлицев, D — наружный диаметр шлицев);

Сочетание двух разных приемов моделирования для имитации средней части распределения и его «хвостов» дает возможность решить одновременно две важные задачи: во-первых, увеличить скорость получения нормальных чисел, а во-вторых, повысить точность имитации на «краях». Среднее время имитации одного нормального числа вторым способом на машине «Минск-22» занимает 6,8 мсек, т. е. обеспечивается повышение скорости получения нормальных чисел примерно в 3,3 раза по сравнению с первым способом.

* Применяется для получения нормальных диаметров D по ГОСТу 6636—60.

Итак, для получения обобщенных реакций отброшенных связей служат уравнения

Результаты рассмотренных работ не могут быть основой для получения обобщенных характеристик коррозии и указывают лишь на качественное влияние температуры продуктов сгорания на коррозию сталей.

1) разработка методов получения обобщенных характеристик кинематических и динамических свойств структур с большим числом степеней свободы;

методике, приводящей к неучтенным тепловым потерям и заниженным коэффициентам теплоотдачи. Вследствие этого опытные данные [18] для получения обобщенных зависимостей в области низких тепловых нагрузок, как раз наиболее характерных для малой энергетики, пищевой и других отраслей промышленности, неприемлемы. Известные в литературе подобного рода данные в большинстве своем относятся к области высоких тепловых нагрузок и давлений и поэтому также мало пригодны для использования.

Анализ приведенных выше опытных данных различных исследователей и сопоставление их между собой показывает, что несмотря на отсутствие полностью сопоставимых значений коэффициентов теплоотдачи, вопрос об использовании опытных данных для получения обобщенных зависимостей решается однозначно в пользу опытных дарных, полученных с применением современных методик и установок. Явно отпадает необходимость в использовании для обобщений по кипению воды опытов Крайдера и Фи-нальборго[19], Якоба и Линке [20], а также экспериментов [15], а по кипению этилового спирта — опытов Кичелли и Бонилла [18], приводящих не только к количественной, но и к качественной (при повышенных давлениях) погрешности.

При использовании указанных подходов в целях получения обобщенных зависимостей кривая циклического деформирования в k-м полуцикле рассматривается в относительных координатах S =- S/a-f и е = е/ет с началом координат в точке, соответствующей началу разгрузки в каждом полуцикле. Здесь ат и ет — напряжения и деформации, соответствующие пределу текучести (пропорциональности) на исходной диаграмме растяжения.

4. Для получения обобщенных критериальных зависимостей по локальному теплообмену необходимо располагать некоторыми дополнительными данными, в частности степенью турбулентности потока в зависимости от режимных и конструктивных параметров.

Для оценочных расчетов, а также для получения обобщенных зависимостей при безотрывном обтекании турбинных решеток в формулу (54.14) подставлялись средние значения скоростей wcn и ts>BOr, соответственно, на спинке и вогнутой стороне профиля, что дает простую приближенную формулу для коэффициента потерь трения:

ИК-изображений. Определенная трудность в интерпретации изображений фазы (фазограмм) и амплитуды (модулограмм) в Фурье-пространстве состоит в том, что результаты преобразования Фурье зависят как от величины интервала оцифровки температурных данных, так и от числа этих интервалов. Тем самым подвергается сомнению возможность получения обобщенных калибровочных зависимостей, которые позволили бы, например, осуществлять тепловую томографию путем анализа сдвига фаз.

Для получения обобщенных результатов перейдем к безразмерным переменным

является вязкое течение, потери, обусловленные вязкостью т), необходимо вычесть из податливости потерь J". На практике эти уравнения используются крайне редко из-за трудоемкости получения обобщенных кривых.