Получение количественных

Пример 2. Получение канонических систем для решения задач изгиба и устойчивости прямолинейного стержня с учетом деформаций поперечного сдвига.

§ 4.4 Получение канонических систем

Рассмотрим получение канонических систем дифференциальных уравнений для решения задач статики трехслойных оболочек вращения с жестким заполнителем. Будем считать, что оси упругой симметрии как заполнителя, так и каждого слоя в обшивках совпадают с направлениями"координатных линий. За координатную поверхность 2=0 примем срединную поверхность заполнителя. В этом случае будем иметь с('> = z(1> (t = 1, 2); г(3) = 0; 6j(3> =

Рассмотрим получение канонических систем для трехслойных оболочек вращения. В качестве обобщенных дополнительных перемещений с учетом обозначений (4.58) примем {XJ = {и*, v*, w* , tyi, №, $*}• Компонентами вектора производных {Y^} будут {?%} =

39. Попов Б. Г. Получение канонических уравнений для многослойных оболочек вращения из нелинейно упругих материалов. — Изв. вузов. Машиностроение, 1982, № 9, с. 45—49.

§ 4.3. Применение МКЭ для расчета многослойных оболочек вращения . . 135 § 4.4. Получение канонических систем для решения задач статики, устойчивости и колебаний многослойных оболочек вращения...... 149

Пример 2. Получение канонических систем для решения задач изгиба и устойчивости прямолинейного стержня с учетом деформаций поперечного сдвига.

§ 4.4 Получение канонических систем

Рассмотрим получение канонических систем дифференциальных уравнений для решения задач статики трехслойных оболочек вращения с жестким заполнителем. Будем считать, что оси упругой симметрии как заполнителя, так и каждого слоя в обшивках совпадают с направлениями"координатных линий. За координатную поверхность 2=0 примем срединную поверхность заполнителя. В этом случае будем иметь с('> = z(1> (t = 1, 2); г(3) = 0; 6j(3> =

Рассмотрим получение канонических систем для трехслойных оболочек вращения. В качестве обобщенных дополнительных перемещений с учетом обозначений (4.58) примем {XJ = {и*, v*, w* , tyi, №, $*}• Компонентами вектора производных {Y^} будут {?%} =

39. Попов Б. Г. Получение канонических уравнений для многослойных оболочек вращения из нелинейно упругих материалов. — Изв. вузов. Машиностроение, 1982, № 9, с. 45—49.

Можно полагать, что с ростом высоты бугорков шероховатости начало режима, при котором начинается резкое увеличение гидравлического сопротивления (переход на «шероховатый» режим течения), сдвигается в область более низких паросодержаний. Получение количественных рекомендаций о влиянии шероховатости на гидравлическое сопротивление при движении двухфазного потока в пучках стержней требует постановки специального исследования, которое целесообразно первоначально проводить на трубах j6l. В связи с этим влияние шероховатости на Д/?дф в настоящей работе подробно не изучалось, и в приведенном ниже обобщении рассматриваются только опытные данные, полученные при а;<;Г0.9, когда исследуемые каналы были заведомо гидравлически гладкими по отношению к двухфазному потоку.

Получение количественных значений таких характеристик машины необходимо, однако это трудоемкий процесс, требующий соответствующих затрат времени на сбор и обработку информации, наличия отработанных методик получения информации и проведения некоторых организационных мероприятий.

Для расчета пограничного слоя с помощью уравнений (10-7) и (1-103) необходимы данные по t(z/). Эти данные можно получить, например, из уравнения движения (1-73), если на основании измерений известно распределение средней скорости в пограничном слое. Такой путь использовали авторы [Л. 190, 297]. Однако получение количественных результатов связано с большой трудоемкостью, а сами результаты получаются неточными из-за дифференцирования экспериментальных кривых.

Получение количественных соотношений срабатывания для всех сравниваемых клапанов, в первом приближении с достаточной для инженерной практики точностью, удовлетворяется приближенным методом расчета на заданный режим.

3. Получение количественных характеристик, которые предназначены для оценки несущей способности соединения, узла или сварной конструкции. Результаты таких испытаний используются либо для непосредственной оценки испытуемого объекта, либо должны служить в качестве исходной информации для последующих расчетных оценок на основе теории или расчетной схемы.

Цель анализа прочности и ресурса в вероятностном аспекте — получение количественных вероятностных характеристик прочности и ресурса. Прочность и ее сохранение во время эксплуатации (ресурс) служат главным условием работоспособности и безопасности эксплуатации сосудов и трубопроводов давления. Количественные вероятностные оценки прочности и ресурса представляют, по существу, оценки надежности. Необходимость ана-

Цель анализа прочности и ресурса в вероятностном аспекте — получение количественных вероятностных характеристик прочности и ресурса. Как отмечалось, прочность и ее сохранение во время эксплуатации (ресурс) является главным условием работоспособности и безопасности эксплуатации сосудов и трубопроводов давления. Количественные вероятностные оценки прочности и ресурса являются, по существу, оценками надежности. Необходимость анализа прочности и ресурса в вероятностном аспекте (надежности) определяется в общем случае следующим.

Цель анализа прочности и ресурса в вероятностном аспекте — получение количественных вероятностных характеристик прочности и ресурса. Как отмечалось, прочность и ее сохранение во время эксплуатации (ресурс) являются главным условием работоспособности и безопасности эксплуатации сосудов и трубопроводов давления. Количественные вероятностные оценки прочности и ресурса являются, по существу, оценками надежности. Необходимость анализа прочности и ресурса в вероятностном аспекте (надежности) определяется в общем случае следующим;

Современное состояние развития металловедения характеризуется активным проникновением физических методов исследования в экспериментальную технику. Развивающиеся в последние годы расчетные методики определяют получение количественных результатов, необходимых для объективного описания структуры сталей и сплавов. Самым перспективным в будущем представляется направление, приводящее к установлению надежной количественной связи между параметрами структуры металлического сплава и значениями его свойств. Это и является основной задачей физического металловедения, решение которой лежит на пути совершенствования экспериментальных методов исследования, а также развития комплексного подхода, предусматривающего рациональное сочетание различных методик для получения адекватной картины связи структуры и свойств.

На микрозонде MS/46 фирмы «Cameca» количественный металлографический анализ проводят следующим образом. Электронный зонд совершает возвратно-поступательные перемещения по оси х; одновременно образец линейно перемещается по оси у, в результате чего зонд на шлифе проходит пилообразную траекторию, пересекая встречающиеся по пути частицы. Концентрация фазы на площади сканирования определяется из отношения времени, в течение которого зонд находится на исследуемой фазе, к времени общего сканирования. Для этого используется генератор импульсов (60 Гц). При сканировании определяется общее число импульсов за время сканирования исследуемой площади на образце и число импульсов генератора за время, когда зонд находится на анализируемой фазе. Из сигнала от счетчика спектрометра дискриминатором выделяется лишь та часть, которая отвечает заданной интенсивности характеристического излучения, зависящей от концентрации элемента. Дискриминаторы трех каналов настраивают на разные уровни характеристического излучения одного элемента или на излучение различных элементов. Анализ ведется в режиме сканирования по площади с фоторегистрацией (изучение характера распределения) или с регистрацией на соответствующих пересчетных устройствах (получение Количественных характеристик).