Получение заданного

Получение углеродных материалов методом продавливания через мундштук обеспечивает постоянство их свойств вдоль оси продавливания, при этом происходит переориентация плоских частиц кокса. Кристаллическая ось располагается преимущественно перпендикулярно оси прессования. Обожженные (неграфитированные) углеродные материалы — это структуры, получившиеся в результате спекания сформованных шихт. Кокс наполнителя сцементирован коксом связующего. Ориентация длинных осей коксовых зерен зависит от направления и способа прессования (в глухую матрицу или через мундштук). В результате обжига получается пористый материал с оптимальной структурой (плоские слои уложены небольшими пакетами), внутри которых нет взаимной упорядоченности между плоскостями).

ГЛАВА 2 ПОЛУЧЕНИЕ УГЛЕРОДНЫХ ВОЛОКОН И ИХ СВОЙСТВА

Получение углеродных волокон и их свойства

Получение углеродных волокон и их свойства

Получение углеродных волокон и их свойства

Получение углеродных волокон и их свойства

Получение углеродных волокон и их свойства 37

Получение углеродных волокон и их свойства

Получение углеродных волокон и их свойства

Получение углеродных волокон и их свойства

Получение углеродных волокон и их свойства

В ходе технологического процесса, имеющего целью получение заданного количества продукции, характеризующейся заданными значениями показателей качества (точности, надежности, эстетических или потребительских свойств и т. д.) и заданными значениями стоимостных показателей, осуществляется изменение формы, свойств и состояния объекта обработки, которое сопровождается изменением положения объекта обработки в пространстве.

Это условие ограничивает выбор чисел зубьев и затрудняет получение заданного передаточного отношения при жестких требованиях к габаритам и массе передачи. Отказ от этого условия связан с необходимостью принять (a.tw)aq =f= (atw)b
Получение заданного химического состава жаропрочного сплава может быть достигнуто только при точном расчете шихты и правильном составлении материального баланса плавки. В качестве шихтовых материалов в основном используют чистые металлы,

15. Некоторые особенности применения алгоритма расчета режимов сварки. Расчет режимов многослойных сварных швов ведется по тому же алгоритму. Однако сварочный ток, диаметр электрода и другие параметры определяются исходя из глубины гфоплавления, которая в данном случае принимается условно равной величине притупления. Диаметр электрода выбирается в соответствии с пунктом 2, приняв при этом величину притупления условно равной толщине детали S. Плотность тока в заданном интервале значений для многослойных швов рекомендуется выбирать ближе к минимальной. Последовательность расчета угловых швов, свариваемых обычно "в лодочку", можно с некоторым приближением брать такую же, как и для стыковых швов с углом разделки кромок а = 90°. При этом если режимы сварки по условию оптимальных скоростей охтаждения не обеспечивают получение заданного катета шва, то следует брать наибольшее значение данного катета из минимально возможных по оптимальным значениям погонной энергии сварки. При выполнении угловых швов ширина шва е должна быть равна расстоянию по горизонтали между свариваемыми кромками (рис. 1.17). Если ширина шва будет больше, то неизбежно появление подрезов. Параметры шва по заданным значениям катета CFH) определяют из простых геометрических соотношений /11/. Коэффициент формы шва \уш = е I ЯПр для таврового и углового соединений должен быть в пределах 0,8 — 2. При \/ш < 0,8 возрастает склонность к появлению горячих трещин, а при уш > 2 имеют место подрезы. При выборе плотно-

В ходе технологического процесса, имеющего целью получение заданного количества продукции, характеризующейся заданными значениями показателей качества (точности, надежности, эстетических или потребительских свойств и т. д.) и заданными значениями стоимостных показателей, осуществляется изменение формы, свойств и состояния объекта обработки, которое сопровождается изменением положения объекта обработки в пространстве.

Решение задачи синтеза начинаем с построения крайних положений коромысла C'D и C"D, считая заданными угол размаха коромысла и его длину с (рис. 75). На отрезке С'С", как на хорде, строим окружность т, вмещающую вписанный угол 9, найденный по (21.2). Центр этой окружности О находится на пересечении биссектрисы угла ij]max с линией, проведенной через точку С' (или С") под углом 9 к указанной биссектрисе. Основное условие синтеза, т. е. получение заданного угла 9, а следовательно, и коэффициента К, будет выполнено, если центр вращения кривошипа А выбрать на окружности т.

Основным условием синтеза является получение заданного коэффициента увеличения диапазонов А при известном диапазоне регулирования бесступенчатой передачи 643. Из конструктивных условий задаемся также минимальным передаточным отношением «4з'п (обычно и«'п =1). Тогда из (25.21) находим

Несмотря на многообразие задач, решаемых при синтезе механизмов, большинство из них сводится к обеспечению двух основных требований: а) получение заданного закона движения ведомого звена и б) обеспечение определенных положений или траекторий движения ведомого звена при заданных положениях ведущего звена. Обычно синтез механизма выполняется графическим или аналитическим методами.

Другие примеры основных условий: получение заданного закона движения какого-либо звена при равномерном движении начального звена, обеспечение минимального давления на стой-

Итак, при помощи указанных методов всегда можно выполнить основное условие синтеза зубчатого зацепления — получение заданного передаточного отношения. Этому условию удовлетворяет бесконечно большое число вариантов, соответствующих различным поверхностям одного зуба или различным общим контактным линиям.

15. Некоторые особенности применения алгоритма расчета режимов сварки. Расчет режимов многослойных сварных швов ведется по тому же алгоритму. Однако сварочный ток, диаметр электрода и другие параметры определяются исходя из глубины проплавления, которая в данном случае принимается условно равной величине притупления. Диаметр электрода выбирается в соответствии с пунктом 2, приняв при этом величину' притупления условно равной толщине детали S. Плотность тока в заданном интервале значений для многослойных швов рекомендуется выбирать ближе к минимальной. Последовательность расчета угловых швов, свариваемых обычно "в лодочку", можно с некоторым приближением брать такую же, как и для стыковых швов с углом разделки кромок а = 90°. При этом если режимы сварки по условию оптимальных скоростей охлаждения не обеспечивают получение заданного катета шва, то следует брать наибольшее значение данного катета из минимально возможных по оптимальным значениям погонной энергии сварки. При выполнении угловых швов ширина шва е должна быть равна расстоянию по горизонтали между свариваемыми кромками (рис. 1.17). Если ширина шва будет больше, то неизбежно появление подрезов. Параметры шва по заданным значениям катета (FH) определяют из простых геометрических соотношений /11/. Коэффициент формы шва \\/ш =е /tfnn для таврового и углового соединений должен быть в пределах 0,8 — 2. При уш < 0,8 возрастает склонность к появлению горячих трещин, а при \уш > 2 имеют место подрезы. При выборе плотно-