Полученные напряжения

Использовалась обычная методика проведения эксперимента и обработки опытных данных. Расход определялся по нормальной диафрагме (шайбе), перепад давления в рабочем участке измерялся дифманометром ДТ-50 и образцовыми манометрами класса 0,35, нагрев воздуха в рабочем участке — дифференциальными хромель-копелевыми термопарами и переносным потенциометром ПП-П класса 0,2. Потеря давления в шаровом слое подсчитывалась с учетом сопротивления трубы (Дртр), определенного без шаровых элементов. В расчете коэффициента •сопротивления слоя ?ш по зависимости (2.1) принималось среднее значение плотности воздуха, подсчитанное через средние температуру и давление в рабочем участке. Полученные коэффициенты сопротивления приведены в табл. Зч4.

Полученные коэффициенты уа и -у, подставляют в формулы со своими знаками. Чтобы избежать заклинивания зубьев, надо, чтобы сила Fai была направлена к основанию делительного конуса ведущей шестерни. Для этого

Полученные коэффициенты уа и у,. подставляют в формулы со своими знаками. Заклинивание зубьев не произойдет, если сила Faj направлена к основанию делительного конуса ведущей шестерни. Поэтому выбирают направление вращения шестерни (смотреть со стороны вершины делительного конуса) и направление наклона зубьев одинаковыми: например, при ведущей шестерне с левым наклоном зуба направление вращения должно быть против движения часовой стрелки.

Полученные коэффициенты YO и -у, подставляют в формулы со своими знаками. Чтобы избежать заклинивания зубьев, надо, чтобы сила F0i была направлена к основанию делительного конуса ведущей шестерни. Для этого

ния (15) использовались экспериментально полученные коэффициенты из малоцикловой области: ор — 989,7 МПа, k = 966 МПа, Ъ = — 0,10178, т — 0,156 и зависимость ста = / (т1), которую для данного материала и области нагрузки можно достаточно точно аппроксимировать отношением аа — 181,72 (m')~°''t29. He учитываются oaj ниже предела усталости.

Замерять коэффициент виброперегрузки, например, ГТД целесообразно во время выполнения регламентных работ. Полученные коэффициенты виброперегрузки следует заносить в формуляр двигателя. Эти данные целесообразно представлять также и графически в виде кривых зависимости коэффициентов виброперегрузки от времени эксплуатации двигателя.

В табл. 29—32 даны максимальные значения коэффициентов трения при скольжении цилиндрических поверхностей с параметром шероховатости Ra = 2,0 мкм при номинальной нагрузке Р=20 Н. Из таблиц видно, что влияние антикоррозийных покрытий на коэффициенты трения при скольжении цилиндрических поверхностей такое же, как и при скольжении плоских поверхностей. Но для большинства сочетаний покрытий полученные коэффициенты трения больше, чем для плоских поверхностей. Коэффициенты трения при; скольжении цилиндрических поверхностей значительно выше, чем при скольжении цилиндра по плоской поверхности, так как площадь фактического контакта у такой пары больше. Кроме того, влияние на коэффициент трения гложет оказывать толщина антикоррозийного покрытия, изменяющая зазор между цилиндрами, и характер их контакта.

При составлении планов капитальных вложений разрабатываемые показатели экономической эффективности сравниваются с плановыми нормативами и с аналогичными показателями эффективности капитальных вложений за предшествующий период, по продолжительности равный планируемому, а также с показателями эффективности производства на передовых предприятиях соответствующих отраслей и подотраслей. Принимаемый вариант можно признать экономически эффективным при условии, если полученные коэффициенты общей (абсолютной) эффективности не ниже плановых нормативов и выше аналогичных показателей за предшествующий плановый период. Норматив экономической эффективности по отраслям производства устанавливается в отраслевых инструкциях определения экономической эффективности капитальных вложений по согласованию с Госпланом СССР.

Расчет мощности механических цехов ведется по совокупной трудоемкости комплекта деталей всех изделий на годовую программу. При определении производственной мощности технологических и предметно-замкнутых участков прогрессивную трудоемкость сводят по группам взаимозаменяемого оборудования и затем путем деления действительного (рабочего) фонда времени работы оборудования данной группы на соответствующую прогрессивную трудоемкость устанавливают коэффициент производственной мощности каждой группы оборудования. Полученные коэффициенты служат исходными данными для определения производственной мощности участка в целом, которая устанавливается на уровне производственной мощности ведущей группы оборудования.

Матрица пчанирования экспериментов по изучению процесса запрессовки приведена в табл. 41, где нижний уровень переменных обозначен символом—1, средний — 0, а верхний — символом +1. При построении матрицы использовали метод центрального композиционного ротатабельного униформ — планирования второго порядка [38]. Коэффициенты регрессии вычисляли на ЭВМ по специальной программе. Полученные коэффициенты уравнения регрессии приведены в табл. 42.

Матрица планирования экспериментов по изучению процесса запрессовки приведена в табл. 2.7, где нижний уровень переменных обозначен символом —1, средний 0, а верхний символом + 1. При построении матрицы использовали метод центрального композиционного ротатабелыюго униформ-пла-нирования второго порядка. Коэффициенты регрессии вычисляли на ЭВМ по специальной программе. Полученные коэффициенты уравнения регрессии приведены в табл. 2.8.

Коэффициент трения на опорной поверхности гайки fr = 0,18; коэффициент трения в резьбе / = 0,15. При определении момента сил трения на опорной поверхности гайки рассматривать ее как кольцо с внутренним диаметром, равным диаметру отверстия под болт (<4 = 11 мм для болта М10 и d0 = 31 мм для болта МЗО), и наружным, равным размеру гайки «под ключ». Допустимы ли полученные напряжения, если материал болтов — сталь Ст.З? Ответ. Для болта с резьбой М10 аэП[ я» 265 /Ин/л2, что выше предела текучести материала болта. Для болта с резьбой МЗО оэ ш «=« 29 /Им/ж2, что значительно ниже допускаемого напряжения.

Полученные напряжения допустимы. Напряжение в накладках толщиной 10 мм

Изгибающие моменты Mt и уИ2 равны суммам моментов указанных нагрузок соответственно по отношению к осям / и 2. Для N, MK, Qt, Q2, Alj и М2 в отдельности определяются с помощью формул, относящихся к данному виду сопротивления, соответствующие им напряжения и сечении; полученные напряжения складываются алгебраически (а) или геометрически (т;.

Изгибающие моменты М1 и М2 равны суммам моментов указанных нагрузок соответственно по отношению к осям / и 2. Напряжения в сечении, соответствующие величинам N, Мк, Qlt Q2, Мг и М2, определяются по формулам, относящимся к данному виду сопротивления. Полученные напряжения складывают алгебраически (0) или геометрически (т).

Полученные напряжения в диафрагме не должны превышать допустимых напряжений, приведенных на стр. 15.

Принципиальная разница будет заключаться в том, что при расчете упругого диска модуль упругости Е — известная в каждой точке диска величина, зависящая только от температуры, а Е' зависит, кроме того, и от степени деформации в данной точке, которая заранее неизвестна. Поэтому расчет упруго-пластических дисков ведут методом последовательных приближений. Профиль диска заменяют участками постоянной толщины. Методом, изложенным в § 50, диск рассчитывают как упругий. Полученные напряжения принимают за нулевое приближение. Коэффициент v при этом берут равным 0,5. Изменение v скажется только на коэффициентах ас и рс, значения которых при v = 0,5 приведены на рис. 163 пунктирными линиями.

Сравниваем полученные напряжения с допускаемыми.

Сравнивая полученные напряжения с допускаемыми, получаем: для плавников

Обработка осциллограмм выполняется обычным способом: по отношению числа колебаний трубки к числу колебаний тарированной частоты, подсчитанных на одной и той же длине осциллограммы, определяется частота колебаний трубки; путем сопоставления размаха колебаний трубки с размахом колебаний, соответствующих известному напряжению, находятся составляющие напряжения в трубке в месте наклейки датчика. Максимальное напряжение на внутренней поверхности трубки вычисляется как векторная сумма этих двух составляющих, расположенных под прямым углом друг к другу. Полученные напряжения следует пересчитать на наружную поверхность трубки. Максимальные напряжения по длине трубки, так же как и при использовании оптического метода, находятся расчетом или экспериментальным путем.

Полученные напряжения следует рассматривать как результат погрешности применяемой методики измерений, т. е. как результат ошибки определения остаточных напряжений, величина которых известна и должна быть близка к нулю.

а расчетные напряжения находят по формуле сгр — / аэ. С учетом знака суммарные напряжения здесь будут больше, чем соответствующие окружные. Полученные напряжения при этом должны удовлетворять условию прочности 0р ^ (JB.