Полученные различными

Скорости VCB и VCD и угловые скорости со2 и со3 могут быть определены по построенному плану скоростей, длины /г и /3 звеньев 2 и 3 определяются по схеме. Подставляя в полученные равенства длины из плана скоростей в масштабе ^„ и со схемы в масштабе [лг, получаем

Исключим угол 0, решив уравнения (11.5) и (11.6) относительно слагаемых, содержащих 0, возведя полученные равенства в квадрат и сложив их:

Просуммируем теперь полученные равенства по всем векторам из {F}:

Вычислим моменты сил F и F' относительно-выбранных точек: тд (F) = - Fait тв (F) = РЬЛ , тс (F) = Рсъ тл (Г) = F'a2, тв (/="') = - F'b2, тс (Г) = F'cz и попарно сложим полученные равенства, учитывая, что F = F': тд (F) + тд (F) = - ffll + F'a,, = F (a2 - а,), шв (/=) + тв (F) = F &! - F'bz = F (b, - Ь,), mc (F) + mc (/=") = Fc! + F'c2 = F (c, + c,) .

Возведя обе части каждого из последних соотношений в квадрат и складывая полученные равенства, будем иметь

х2 = №со^а(, if- = Я2 sin2 at, а затем сложим полученные равенства. Получим

Исключим угол 6, решив уравнения (11.5) и (11.6) относительно слагаемых, содержащих 8, возведя полученные равенства в квадрат и сложив их:

Скорости VCB и VCD и угловые скорости со2 и о>3 могут быть определены по построенному плану скоростей, длины /2 и /3 звеньев 2 и 3 определяются по схеме. Подставляя в полученные равенства длины из плана скоростей в масштабе \iv и со схемы в масштабе цг> получаем

Отсюда ясно, что операторы В и В' являются формально сопряженными, т. е. В' — В*, вместе с тем В — это оператор, входящий в дифференциальное уравнение совместности деформаций, а В' — оператор, входящий в решение уравнений равновесия. Таким образом, полученные равенства свидетельствуют о том, что условия, поставленные в начале параграфа, выполнены и дифференциальные уравнения теории упругости являются уравнениями Эйлера, соответствующими вариационным проблемам для некоторых функционалов.

Используя метод прямых, заменим приближенно обобщенное уравнение теплопроводности (4-18) системой обыкновенных дифференциальных уравнений по переменной /. С этой целью на области существования функции в строим ряд параллельных прямых в направлении координаты / (рис. 9-4). Введем обозначение: ft— шаг или величина постоянного приращения (Л/) аргумента /. С помощью ряда Тейлора найдем значение искомой функции в точках Б и В (рис. 9-4) и полученные равенства сложим. В результате получим:

Все полученные равенства одинаково справедливы как для гидромашин вращательного движения, так и для гидромашин возвратно-поступательного движения — гидроцилиндров. Только в последнем случае необходимо в разрешающих выражениях вместо нагрузочного показателя режима М использовать усилие Р, вместо кинематического показателя режима со — линейную скорость перемещения поршня или корпуса V (в соответствии с конструкцией), а вместо характерного объема к1 применять активную площадь поршня Р, которой называют выражение

Ниже приведены приближенные методы расчета режимов сварки, геометрических размеров сварных швов, механических свойств металла шва и я. т. в., полученные различными исследователями по экспериментальным данным нри их обработке статистическими методами.

Преимущества комбинированных сварных конструкций, в которых использованы одновременно заготовки, полученные различными способами (отливки, поковки, листовой и сортовой прокат), прежде всего проявляются при изготовлении тонкостенных протяженных деталей.

полученные различными технологическими способами. Очевидно, что наиболее целесообразным является такой вид технологической отделочной обработки, при котором параметры шероховатости Ra, Rz, tp наиболее близко соответствуют параметрам приработанных поверхностей, т. е. применение шлифования с последующим полированием алмазной лентой.

Для оценки контактной жесткости параметры Ra и Rz по ГОСТу 2789—59 — недостаточны [38]. Шероховатые поверхности с одинаковой высотой неровностей, но полученные различными способами технологической обработки, как было показано нами ранее (гл. III, § 5), могут по-разному сопротивляться действию сил, сжимающих соприкасающиеся микронеровности. Контактная

Поэтому результаты определения прочности сцепления с металлом эмалевых покрытий, в которых, как известно, при их формировании образуются значительные напряжения сжатия, полученные различными авторами, плохо согласуются между собой.

Рис. 30. Частотные характеристики звукоизолирующей способности железобетонной стены толщиной 5 см, полученные различными методами

В табл. 1 сведены результаты, полученные различными авторами в области устойчивости ортотропных цилиндрических оболочек при комбинированном нагружении. Следует отметить также работу Маха и др. [178], в которой рассмотрены оболочки с упругим заполнителем и упругим наружным слоем.

по материалам свариваемых деталей (успешно сваривают заготовки, полученные различными методами — поковки, отливки, прокат; наряду с черными металлами сваривают цветные сплавы, титан, металлокерамиче-ские материалы, металлы с неметаллами; металлы с полупроводниковыми кристаллами);

Данные о влиянии на процесс абразивного изнашивания нагрузки, скорости скольжения и температуры трения, полученные различными исследователями, говорят о том, что эти внешние факторы имеют существенное значение. Необходима более

На фиг. 336 изображены заготовки одной и той же детали, полученные различными способами в зависимости от масштаба производства.

радиационной ползучести этих материалов показали, что они обладают одинаковой скоростью установившейся ползучести при 300—500° С как при сжимающих, так и при растягивающих нагрузках (рис. 3.43). Полученные различными авторами значения приведенной скорости установившейся ползучести удовлетворительно укладываются на одну кривую температурной зависимости (рис. 3.44).