Полученных коэффициентов

Сопоставление полученных характеристик показывает, что ТЕ и

На рис. 6.16 показано изменение величины этих переходных импульсов для исследованных транзисторов в зависимости от мощности дозы. Выходное напряжение (снимаемое с 75-омного сопротивления) для каждого образца зависит от мощности дозы, как это следует из уравнения (6.16), где / пропорционален RAx. Скорость изменения / в зависимости от мощности дозы меняется от образца к образцу, причем различные наклоны полученных характеристик связаны, очевидно, с различными величинами Ах. Переходные зна-

Исследования электропривода в статических режимах псжазал'И, что статистическая ошибка па НПДР пе превышает 9%. Для снятия регулировочных характеристик собственно силового преобразователя были отключены отрицательные обратные связи по току и скорости, а управляющий сигнал подавался непосредственно на вход СИФУ. Эксперименты проводились при трех фиксированных значениях напряжения смещения, выставляемых потеши-гометро'м /?4 и определяющих начальный угол an регулирования в СИФУ. Диапазон вариации этого напряжения определен по результатам ' экспериментальной настройки преобразователя. Анализ полученных характеристик показывает, что данное звено тиристорного преобразователя является существенно нелинейным -с нелинейностью типа «зона нечувствительности» (рис. 2). Эта нелинейность выделена в структуре привода в отдельном звене, поскольку она отражает принцип реализации СИФУ с раздельным управлением .комплектами тиристоров

Было проведено тщательное исследование работы нового ДК25. Получены следующие его основные параметры на номинальном режиме: рк = = 25 ати', производительностью Q = 3,4 м3/мин по всасыванию при расходе топлива В = 7,8 кг/ч; циз = 0,2; r\id = 0,52. Проведено сравнение полученных характеристик ДК25 с таковыми для машины ДК2. Новая машина работает в таком же диапазоне по расходу топлива и имеет эффективные характеристики не ниже ДК2 [11].

6.4.4. Сравнение механизмов позиционирования с различным типом привода и уточнение норм на показатели качества. Как отмечалось выше, подавляющее большинство роботов имеет гидро- и пневмопривод. Однако ввиду прогресса в разработке малогабаритных высокомоментных электроприводов и управления от ЭВМ эти пропорции начинают изменяться в пользу последних. Поэтому представляет интерес сравнение основных экспериментально полученных характеристик ПР с различным приводом.

еитель нитрин содержал 2 мг/кг механических примесей, после включения РК содержание механических примесей уменьшилось в контуре до 0,1—0,15 мг/кг и после РК — до 0,06—0,08 мг/кг. Дисперсный анализ показал, что за 1 сут содержание механических примесей в контуре может быть уменьшено с 1,43 мг/кг (размеры частиц более 20 мкм, имеются частицы 21—30 мкм, основное количество частиц 5—10 мкм) до 0,23 мг/кг (после ректификационной колонки 0,219 мг/кг). Еще через 1 сут содержание механических примесей в теплоносителе было 0,112 мг/кг (после РК — 0,1 мг/кг), причем частиц более 10 мкм не обнаружено, а основное количество частиц было 1—5 мкм. На следующие сутки в контуре примесей было 0,12 мг/кг, а размеры частиц 1—5 мкм (после РК — 0,042 мг/кг). Параллельный спектральный анализ подтвердил достоверность полученных характеристик по эффективности очистки теплоносителя в РК от механических примесей и позволил оценить, что истинная растворимость продуктов коррозии в нитрине при температуре 40 °С составляет примерно 0,05±0,3 мг/кг.

сопоставления полученных характеристик с достигнутыми на лучших отечественных, и зарубежных заводах;

Значительные достижения, которые основываются на теории подобия и розмерностей, получены в области физического моделирования процессов, которые протекают в лопастных гидромашинах. Здесь характеристики мощных насосов определяются путем специального перерасчета экспериментально полученных характеристик модельных машин значительно меньших размеров. Однако, невзирая на все упомянутые достижения, современное состояние фундаментальных исследований в области теории лопастных машин и состояние моделирования режимов работы ЦН, в частности, далеко не удовлетворительное. Речь идет о математическом моделировании режимов с помощью ЭВМ. До сих пор не создана такая математическая модель ЦН, которая бы давала возможность на основании каталожных конструктивных данных машины анализировать ее режимные и экономические параметры во всем эксплуатационном диапазоне с учетом основных свойств рабочей жидкости [51]. Не решен в полной мере и вопрос синтеза оптимальных конструкций ЦН по заданным технологическим требованиям.

Семейство экспериментально полученных характеристик М — — /(ср) при различных постоянных токах в обмотке управления для данной модификации РЭП приведено на рис. 5.7. Сравнение расчетных данных с экспериментальными характеристиками показывает достаточно хорошее их совпадение, что подтверждает правильность сделанных выше выкладок.

Отмечая соответствующий луч квадратичной сетки и проводя вертикаль на абсциссе rmit1 + Аг, можно найти точку /'. Прямая, соединяющая точки / и /', является характеристикой Е' — f (r) при работе одной (наружной) пружины. Точка пересечения А полученных характеристик определяет момент включения второй пружины при работе регулятора с двумя пружинами.

Значительные достижения, которые основываются на теории подобия и розмерностей, получены в области физического моделирования процессов, которые протекают в лопастных гидромашинах. Здесь характеристики мощных насосов определяются путем специального перерасчета экспериментально полученных характеристик модельных машин значительно меньших размеров. Однако, невзирая на все упомянутые достижения, современное состояние фундаментальных исследований в области теории лопастных машин и состояние моделирования режимов работы ЦН, в частности, далеко не удовлетворительное. Речь идет о математическом моделировании режимов с помощью ЭВМ. До сих пор не создана такая математическая модель ЦН, которая бы давала возможность на основании каталожных конструктивных данных машины анализировать ее режимные и экономические параметры во всем эксплуатационном диапазоне с учетом основных свойств рабочей жидкости [51]. Не решен в полной мере и вопрос синтеза оптимальных конструкций ЦН по заданным технологическим требованиям.

Поэтому первая и вторая (динамическая и объемная) вязкости, связывающие напряженное состояние среды с градиентами и дивергенцией потоков скоростей, были дополнены третьей (ротационной), описывающей вихри потоков технологической среды. Использование полученных коэффициентов вязкости в критерии Рейнольдса позволило исследовать закономерности процессов формирования термодинамических структур при увеличении скорости обработки и мощности дополчителъ-ных воздействий концентрированными потоками энергии [2].

На основании полученных коэффициентов С^1, С2, Cj3 рассчитали анизотропию модуля Юнга для холоднокатаных и отожженных при различных температурах нано структурной и крупнокристаллической Си (рис. 4.9,4.10).

По среднему коэффициенту расхода через трубопровод ^ = 0,26 [20]. Таким образом, значения полученных коэффициентов расхода близки заданному предварительно его значению.

Слагаемые показатели эффективности вычисляются подстановкой заданных или ранее полученных коэффициентов в формулы гл. 6. Показатель затрат на регулировки R вычисляют в соответствии с (6.2) подстановкой Ттех = 400 шт. = 0,4 единицы продукции; п = 1; v3 = 1 — по условию; сг = 0,014, так как включает по условию независимое измерение микрометром (0,007 ч) и регулировку (0,007 ч); ск = 0,001 (измерение калибром по условиям); vx = Q 9596 = 1,0420— величина, обратная итогу гр. 9.

Таким образом, по разработанным уравнениям и программам на ЭЦВМ и аналоговых машинах возможно в ходе проектирования рассчитать всю динамику движения элементов клапана. На основе экспериментально полученных коэффициентов далее возможно рассчитать потери в клапанах, а следовательно, их экономичность.

Значения экспериментально полученных коэффициентов т и b для некоторых материалов приведены в табл. 1.

Естественно, что учет несимметричности индикатрисе рассеяния на больших частицах может привести к некоторому изменению исходных формул и численных значений полученных коэффициентов в зависимости от относительного содержания в полидисперсном потоке ча-. стиц с симметричными (Р<С1) и несимметричными (Р^1) индикатриссами рассеяния.

подводе тепла, а также влиянию загрязненности натрия на теплоотдачу. Температура стенки замерялась на внутренней поверхности кольцевого канала, выполненного из стали ?0. Результаты on-ытов представлены на рис. 6.5 (следует, отметить низкие значения полученных коэффициентов теплоотдачи).

Анализ результатов испытаний позволяет установить совпадение показаний тензорезисторов, установленных на образцах с различной шероховатостью поверхности. Значения полученных коэффициентов влияния давления тензорезисторов совпадают по величине с результатами, полученными в других опытах, где применялся тот же тип тензорезисторов. Интерес представляет результат опыта, показывающий стабильность характеристик и их независимость от времени нахождения тензорезисторов в трансформаторном масле и от количества циклов нагружения (в пределах программы опытов).

Проверка значимости полученных коэффициентов регрессии . сводится к последовательной проверке гипотез Нц— Pj = 0, H\ — Pj^o, /=0, 1, 2, ..., d. Для этого вычисляются наблюдаемые значения критерия Стьюдента

У тазовых испарителей между дымовыми газами и нагреваемым воздухом вводится промежуточная среда—вода и пар; тем самым располагаемый в обычных воздухоподогревателях температурный напор делится на две части. В испарителе и калорифере они, грубо говоря, вдвое меньше, чем в воздухоподогревателе. Вместе с тем приведенные выше значения полученных коэффициентов теплопередачи газового испарителя и калорифера и сопоставление их с таковыми у о'бычных трубчатых воздухоподогревателей поясняют, почему, несмотря на уменьшение температурного напора, не получается увеличения суммарной поверхности яагрева испарителя и калорифера по сравнению с трубчатым воздухоподогревателем.