Полученных теоретических

Рассмотрим частные случаи полученных соотношений: 1. Одночленное приближение (при ДР=т^О, ДТ=0)

симметричной деформации, рассмотренном в /2/, неортогональна. На рис. 314 представлены сетки линий скольжения, построенные в мягких прослойках с учетом полученных соотношений (3.21) и (3.22) для случая нагружения соединений п = 0 и п - 1,0.

таких оболочек практически сводится к корректировке PQ 5 (sp), полученной для тонкостенных конструкций, ттем умножения на поправочную функцию/(Ч*, 8р). то основное влияние изменений свойств мягкого металла в результате контактного упрочнения мягких прослоек на значения \\v может проявиться через/(У, 8р) (в разделе 3.1 показано, что Ро 5 (?р) практически не зависит от к и А'в). Анализ полученных соотношений (4.2) и (4.4) показал, что изменение значений 5 и v/ (в пределах, отвечающих диапазонам варьирования относительных размеров к) практически не сказывается на уровне значений поправки на толсто-стенность/(4/, ер). Наглядно данное обстоятельство следует на приве-

Из полученных соотношений и рис. И в, г видно, что пространственный спектр дискретной томограммы (97), (98), реконструированной е использованием дискретизации и неидеальной интерполяции согласно аппроксимациям (Штт-12) в общем случав отличается от случая идеальной непрерывной свертки и обратного проецирования (5), (6).

симметричной деформации, рассмотренном в 111, неортогональна. На рис. 3.14 представлены сетки линий скольжения, построенные в мягких прослойках с учетом полученных соотношений (3.21) и (3.22) для случая нагружения соединений п = 0 и w = 1,0.

таких оболочек практически сводится к корректировке Р0,5 (8р)> полученной для тонкостенных конструкций, путем умножения на поправочную функцию/OF, ep), то основное влияние изменений свойств мягкого металла в результате контактного упрочнения мягких прослоек на значения Ру может проявиться через/С^, Sp) (в разделе 3.1 показано, что Ро 5 (?р) практически не зависит от к и А"в). Анализ полученных соотношений (4.2) и (4.4) показал, что изменение значений 8 и \j/ (в пределах, отвечающих диапазонам варьирования относительных размеров к) практически не сказывается на уровне значений поправки на толсто-стенность/(4/, ер). Наглядно данное обстоятельство следует на приве-

Практическое значение полученных соотношений (25), (26), (30), (32) — (40) состоит в том, что они позволяют и при эксплуатации и еще на стадии разработ-

На основании полученных соотношений можно построить векторную диаграмму мощностей (рис. 33, а), из которой видно, что мощность искажений Т = ?/2/2п. к опережает мощность N — Ua/zn. к на угол я/2, а полная мощность, потребляемая из сети, равна

Из полученных соотношений следует закономерность, что изменение KZy и сс2 всегда приводит к соответствующей компенсации их углом Р'. При этом ау остается стабильной величиной.

При детальном анализе полученных соотношений (3.38)— (3.42) установлен ряд замечательных свойств материалов ППС, которые заключаются в следующем: 1) полусумма значений скорости УЗК в продольном и поперечном направлениях для произвольной ППС не зависит от соотношения волокон и равна полусумме значений скорости вдоль и поперек волокна в ОС, т. е. (УППХ + VnnyV2 = (v0x + v0y)/2 = Vnn(i:i)', 2) значение скорости под углом 45° к направлению волокон не зависит от соотношения волокон в продольном и попечном направлениях. Для равнопрочной структуры это направление соответствует минимальному значению скорости; 3) значение угла, при котором наблюдается минимальное значение скорости, изменяется от 45 до 90° в зависимости от соотношения волокон; 4) значение скорости перпендикулярно слоям vz и для любого типа структуры соответствует скорости поперек волокон в ОС vz = v0y. Указанные свойства ОС и ППС проявляются при условии равного содержания компонентов и отсутствия дефектов структуры в этих материалах.

Экспериментальная проверка полученных соотношений производилась на специально изготовленных образцах стеклопластика, которые получали путем ориентированной укладки стекло-пакетов на основе первичной стеклонити, пропитанной эпокси-фенольным связующим с различным соотношением волокон

В качестве подтверждения правильности полученных теоретических закономерностей приведем результаты экспериментальных исследований. На рис. 24 показаны построенные по экспериментальным результатам диаграммы предельных напряжений, полученные Т. Гарнеем при испытаниях на усталость плоских образцов с приваренными ребрами жесткости (кривая 1) и накладками (кривая 2). В обоих случаях образцы после сварки подвергали отжигу, чтобы исключить влияние остаточных сварочных напряжений. Образцы с приваренными ребрами разрушались при нагружении с различной асимметрией

Экспериментальная проверка полученных теоретических зависимостей была сделана при скорости испытания п — = 7000 1/мин. Пределы текучести для мелкозернистой и крупнозернистой сталей в этих условиях имели значения соответственно 366,4 и 270,5 МПа. Константы, определяющие состояние микро- и макроскопической деформации, равны: для мелкозер-

Чтобы определить условие нераспространения трещины из; полученных теоретических уравнений, необходимо сделать следующие допущения. Теоретический коэффициент концентрации в вершине нераспространяющейся усталостной трещины (дефект размером AI) принимаем равным аа. Тот же коэффициент в вершине надреза, содержащего нераспространяющуюся трещину, считаем равным произведению аааа. Тогда условие нераспространения примет вид

Проверка полученных теоретических выражений для определения етеклосодержания производилась на стеклопластиках с широким диапазоном етеклосодержания, типов связующего и стекло-наполнителя. Так, численные значения скорости ультразвука в алюмоборосиликатном стекле [1] принимались равными 5800 м/с, а в эпоксифенольном связующем — 2600 м/с.

На последнем этапе исследований был поставлен эксперимент. Его целью было: проверка полученных теоретических результатов и экспериментальное доказательство возможности представления действительного движения ротора в виде геометрической суммы двух нелинейных колебаний проекций в двух взаимно перпендикулярных плоскостях. При этом ротор имеет нелинейные элементы в системе ротор— статор и нагружен постоянной силой или имеет анизотропные упругие нелинейные характеристики, т. е. разные характеристики в двух взаимно пер- ф _ пендикулярных плоскостях. Была разработана конструкция опоры ротора с нелинейной упругой характеристикой, представленной на фиг. 27.

На основании полученных теоретических и экспериментальных результатов можно сделать общий вывод о том, что переход к адаптивному управлению КИР и использование микропроцессоров и микроЭВМ для его реализации позволяют полностью автоматизировать как процесс формирования программы измерений, так и процесс ее отработки в нестационарных и неопределенных условиях. При этом достигается высокое качество управления (точность и производительность КИР приближаются к предельно возможным величинам), увеличивается гибкость и надежность КИР, что особенно важно в условиях ГАП.

На рис. 22 ... 23 сплошные кривые соответствуют расчету по формуле (4.198), а пунктирная — по формуле (4.210). Как показывают расчеты, для решения динамических задач в линейных вязкоупругих средах метод рядов весьма эффективен в смысле реализации полученных теоретических результатов на современных ЭВМ.

Из полученных теоретических выводов относительно сущности и последовательности уравновешивания гибких роторов вытекает ряд практических рекомендаций, которые использовались в специальных высокоскоростных электрических машинах. При их проектировании производилось расчетное определение первых критических скоростей с тем, чтобы выяснить, придется ли при уравновешивании учитывать гибкость ротора. Из практики уравновешивания и данных по измерению динамических реакций, остающихся после компенсации неуравновешенности в середине ротора грузами в концевых плоскостях, следует, что роторы электрических машин должны уравновешиваться с учетом гибкости, если их рабочая скорость превышает 0,6—0,7 от первой изгибной критической скорости.

ностях, укажем однако, что учет этих подробностей сильно усложняет вид полученных теоретических результатов.

В качестве приложения полученных теоретических результатов рассматривается цилиндрическая оболочка с косым срезом.