Полученных выражениях

Из полученных выражений видно, что за время разбега механизма происходит приращение его кинетической энергии.

Из формул теории упругости с учетом полученных выражений, запишем симптотические формулы для напряжений:

Вид решения уравнения (22.37) зависит от знака выражения 4Ас — б2, а само решение, как и в предыдущем случае, получается с помощью таблиц интегралов. Особенность решения заключается в том, что из-за громоздкости полученных выражений практически нельзя перейти от зависимости ср = ф (со) к зависимости ю = со (ф), что делает предпочтительным численные методы решения.

На основании полученных выражений для Qy и Мх можно сформулировать следующие правила для определения величин поперечных сил и изгибающих моментов:

Из сопоставления полученных выражений (3.54) и (3.56) для критической нагрузки ^2* следует: 1) если Л3з<Л22, то кольцо потеряет устойчивость в плоскости чертежа, т. е. перемещения точек осевой линии стержня относительно плоскости равны нулю; 2) если Л3з.>Л22, то кольцо потеряет устойчивость с выходом из плоскости чертежа (перемещения точек осевой линии в плоскости чертежа равны нулю — проекция осевой линии стержня после потери устойчивости на плоскость чертежа есть окружность); 3) если Лзз=Л22, то кольцо теряет устойчивость и в плоскости чертежа, и относительно этой плоскости (все три компоненты вектора перемещений и отличны от нуля).

Из уравнений (5.142) и (5.143) получаем [с учетом полученных выражений (5.163) для MZ и М3]

При o2/c2 -^ 1 величина dp/dv — m0, а при возрастании v также возрастает dp/do и при v -> с величина dp/dv -> <х>. При v ]> с выражения для р и dp/dv теряют смысл, но так же, как и в случаях выражения для массы тела, и по той же причине это обстоятельство не следует рассматривать как ограничение области применимости полученных выражений для р и dp/dv.

Проведем анализ полученных выражений. Выясним, в каких сечениях возникают наибольшие нормальные напряжения: 0тах = a при cos a = 1, что может быть при a = 0. При этом ти = 0.

Графическая интерпретация полученных выражений представлена на рис. 3.57. Как видно, для материалов с повышенной склонностью к деформационному- упрочнению (т.е. с меньшими значениями ут) характерны более широкие диапазоны относительных размеров мягких прослоек [крт]. При этом изменение параметра двухосное™ нагружения стенки оболочковой конструкции в пределах от 0 до 1 также ведет к расширению диапазона [крт]. В качестве примера на номограмме показан путь (обозначен индексом /) нахождения диапазона значений [крт] для

В результате интегрирования полученных выражений по z находим

Из полученных выражений видно, что за время разбега механизма происходит приращение его кинетической энергии.

В полученных выражениях слагаемые, содержащие q и Р, относятся к решению неоднородного, а слагаемые, содержа-

Вычислим соответствующую вариации бщ вариацию, каждого из слагаемых функционала U, сохраняя в полученных выражениях лишь первые степени ц:

В полученных выражениях сохраняется большая наглядность в выявлении источников возбуждения колебаний, что допускает на стадии синтеза активное вмешательство в процесс рационального формирования колебательного режима.

то система будет динамически устойчивой. Если в полученных выражениях заменить знак неравенства анаком равенства, получим максимальные допускаемые значения для с на границе-

В полученных выражениях нетрудно заметить, что каждая гармоническая составляющая неуравновешенных сил лежит в своей плоскости, так как сумма проекций всех гармоник на плоскости, перпендикулярные плоскостям ar и ак, хотя и равна нулю, зато проекция каждой гармоники в отдельности может и не быть равной нулю. Поэтому для проекции каждой гармонической составляющей на плоскость симметричных или кососимметричных сил справедливы следующие неравенства:

Напомним, что в полученных выражениях коэффициенты ф, ср и т] могут быть определены из формул (51.16). В плоскости выходных кромок толщиной d в этих формулах р2 надо заменить на рк и принять:

В полученных выражениях величины ft, (i, /, Ак положительны, и поэтому знак выражений (672), (673) и (674) определяется знаком и величиной факторов устойчивости двигателя Fd я регулятора Fp, а также уклоном связи крутящего момента двигателя с перемещением муфты регулятора ©М2.

При изучении резонансных условий работы системы регулирования из всего непрерывного спектра частот, входящих в выражения (946) и (947), должны быть выбраны частоты, совпадающие с частотами гармоник периодической составляющей крутящего момента. Если учесть в полученных выражениях соотношение (942), то

В полученных выражениях слагаемые, содержащие q и Р, относятся к решению неоднородного, а слагаемые, содержа-

Вычислим соответствующую вариации dw вариацию каждого из слагаемых функционала U, сохраняя в полученных выражениях лишь первые степени г\:

Теперь перед нами стоит задача перейти от комплексных усилий к усилиям и моментам и от комплексных смещений к вещественным смещениям. Это может быть сделано путем разделения вещественных и мнимых частей в полученных выражениях, при-