Полученными экспериментально

По номограмме рис. 7.13, б находим, что при полученных значениях 9 и Ы критерий &<в = 0,6, откуда длительность пребывания околошовной зоны первого слоя выше Г, = 650 К

Профилирование длинных лопаток. После расчета ступени на среднем радиусе определяют параметры потока в нескольких сечениях по длине лопатки. Основываясь на полученных значениях углов, строят профиль лопатки в указанных сечениях или, если возможно, выбирают его из атласа. Для согласования размеров задаются законом изменения площади профиля по длине лопатки, зачастую в виде

При полученных значениях шор" и Z/h по номограмме рис. 2.13 Ар0пруд=4000 Па/м.

Оператор / присваивает текущему значению времени / начальное значение, равное tlia4. Операторы 2, 3 присваивают начальные значения управляющим переменным / и i и переменной т (т есть количество «положительных опытов» при моделировании). Операторы 4, 5 присваивают элементам массивов R и а значения слу-чайных чисел в соответствии с заданными законами распределения. Оператор 6 вычисляет значение случайной функции Ri в момент времени t. Операторы 7 и 8 необходимы для осуществления цикла по i. Оператор 9 вычисляет значение коэффициента деления при полученных значениях Rt. Оператор 10 проверяет, не вышло ли полученное значение /С за допустимые пределы. Оператор // представляет собой счетчик «положительных опытов» при моделировании. Оператор 12 проверяет условие окончания моделирования для данного значения t, оператор 13 — счетчик по /. Оператор 14 вычисляет вероятность безотказной работы делителя для данного момента времени t. Оператор 15 проверяет условие окончания моделирования (моделирование оканчивается, когда текущее значение времени t достигает своего максимального значения t). Оператор 16 дает текущему значению / приращение Д/, если выполняется условие оператора 15. Оператор 17 производит вывод полученных значений p(t) на печать. Этот алгоритм на языке АЛГОЛ-60 имеет вид

ловия подобия умод—унат по Графику // определялись значения —,=Вп Для металлической проушины (§' — зазор в металлической проушине). При Pt= 1000 кг/см и полученных значениях Вп по равенству 8'= —i——----- была определена шкала зазоров

Соотношение (15) при полученных значениях коэффициентов отражает следующие особенности процесса культивирования дрожжей в усло-ловиях циклических ступенчатых изменений значений рН: эффект увеличения средней удельной скорости роста по сравнении о максимальной для стационарных условий при отклонении рН от оптимального как в большую, так и в меньшую сторону; снижение этого эффекта при увеличении длительности циклов; зависимость средней удельной скорости роста от сочетания аэробных и анаэробных условий с различными значениями рН в разные периоды цикла. Цри совместном изменении рН и концентрации растворенного кислорода, последний можно рассматривать в качестве лимитирующего субстрата. Литература

Сложность многоагрегатного оборудования тепловой части перспективной мощной электрической станции, при полученных значениях -ц* не дает основания предполагать вероятным применение газотурбинных установок с открытым циклом в качестве двигателей таких станций.

Вышеприведенная система алгебраических уравнений (3-24) — (3-30) решается итеративным методом. В качестве независимой переменной рассматривается t"§ — температура сетевой воды между бойлерами. Эта температура меняется в интервале между /О.с и tn.c. Блок-схема алгоритма расчета приведена на рис. 3-4. После расчета бойлерного отделения управление передается на I часть алгоритма, который производит дальнейший расчет всей схемы при полученных значениях параметров бойлеров.

Огромная разница в полученных значениях времени работы между отказами для различных котельных свидетельствует о весьма значительном влиянии наладки и качества изготовления отдельных устройств на надежность. Среднее время работы электрической системы автоматики безопасности с учетом коэффициента использования d = 0,5 равно

На графике фиг. 4-1 приведена зависимость <зп от температуры. Из графика видно следующее: 1) полученному в примере значению ап = = 4 кГ]мм2 соответствует ?Л=555°С; 2) при ранее полученных значениях отдельных составляющих, из которых складывается величина tM, превышение температуры пара в наиболее «горячем» змеевике над средней температурой не должно быть больше 555—510—29=16°С (Мшир ^ 16° С).

Диаграмма состояния Cr—Li не построена [1]. Имеются сведения, что Сг и U практически не смешиваются ни в жидком, ни в твердом состояниях, однако некоторые данные по растворимости Сг в жидком Li приведены в справочниках [X, Э, Ш]. При этом имеется большое Расхождение в полученных значениях растворимости:

Отметим, что при полученных значениях до и at уравнение (32.7) выражает линейную регрессию.

Формула (1.62)' получена без учета наличия волн на свободной поверхности пленки. Однако рассчитанные по ней значения 6 достаточно хорошо согласуются с величинами, полученными экспериментально. Поэтому можно полагать, что при турбулентном движении пленки (так же как при ламинарном) образование волн не оказывает большого влияния на среднюю толщину ее *-.

При напылении в несколько проходов находятся средние остаточные напряжения в единичных слоях, а затем строятся эпюры остаточных напряжений по глубине всего напыленного слоя. Сравнение данных, вычисленных по предлагаемым формулам* с результатами, полученными экспериментально, показало удовлетворительную сходимость [80].

Усилия в загруженной диафрагме, определяемые расчетом, также качественно согласуются с полученными экспериментально (см. рис. 2.79). Близкими оказываются рассчитанные и экспери-

Более близкие к полученным экспериментально результатам при загружении промежуточных диафрагм дает расчет оболочек как отдельно стоящих конструкций. При этом теоретические усилия качественно согласуются с полученными экспериментально и по значению не столь сильно отличаются от них, как усилия, полученные из расчета средней оболочки многоволнового покрытия. Например, усилия в нижнем поясе диафрагм оказываются при этом на 15% больше измеренных, а максимальные усилия сжатия в оболочке — на 11% больше. В результате более активной работы многоволновых оболочек в направлении неразрезности усилия взаимодействия между диафрагмой и оболочками получаются большими, чем в отдельно стоящих конструкциях. Поэтому при расчете многоволновых оболочек как отдельно стоящих получаемые из расчета усилия в нижнем поясе и элементах решетки рекомендуется уменьшить на 10%, а усилия взаимодействия и моменты — увеличить на 10%.

формам. В результате анализа вибрационных исследований редукторов удалось установить, что расхождения между расчетными и полученными экспериментально формами колебаний (по величинам отношений амплитуд зацепляющихся колеса и шестерни) находятся в пределах 10—15%. Это свидетельствует об относительной малости потерь для рассматриваемого круга задач и позволяет с достаточной достоверностью принять допущение о подобии полученных экспериментальным и расчетным путем форм колебаний.

пограничного слоя, принимаемым обычно при расчетах слоя, давление в толще слоя по нормали к линии контура профиля не меняется, можно принять, что в ядре потока, где течение приближенно изоэнтропное, на тех же нормалях давление будет одинаковым с давлением в точках пограничного слоя. Это обстоятельство позволяет найти расчетным путем распределение давлений по контуру лопаточного профиля в случае обтекания решетки изоэнтропным потоком невязкой жидкости, С этой целью обычно используется один из методов расчета параметров потока, текущего через межлопаточный канал заданной профильной решетки. Сопоставление расчетных данных с полученными экспериментально показывает приемлемое совпадение результатов опыта и расчетных.

Изменение силы трения с течением времени, характеризуемое уравнением (22), подтверждается данными, полученными экспериментально Крагельским (ИМАШ АН СССР) для пары свинец — свинец.

Расхождения между рассчитанными и полученными экспериментально значениями моментов насосного и турбинного колес на расчетном режиме составляют 6— 8%, что для данного расчета допустимо.

Как указывает В. П. Барзаковский [7], рассчитанные им по константам таблицы коэффициенты линейного расширения хорошо согласуются со значениями, полученными экспериментально.

сипативные коэффициенты, представленные на рис. 7, б, практически совпадают " полученными экспериментально.

Значения номинальных напряжений при изгибе, соответствующих неупругим деформациям при переделе выносливости в условиях растяжения — сжатия, найденные в соответствии со схемой на рис. 52, удовлетворительно совпадают со значениями номинальных пределов выносливости при изгибе, полученными экспериментально (табл. 17). Имеющееся в этом случае отличие для сталей 15Г2АФДпс, 45, 12X13, ХН35ВТ не превышает 8 %.